Примечание РЦПИ!
      Порядок введения в действие приказа см. п. 4.

      В соответствии с подпунктом 22) пункта 1 статьи 9 Закона Республики Казахстан от 6 июля 2004 года «О внутреннем водном транспорте» ПРИКАЗЫВАЮ:
      1. Утвердить прилагаемые Правила постройки судов внутреннего плавания.
      2. Комитету транспорта и путей сообщения Министерства транспорта и коммуникаций Республики Казахстан (Килыбай Н.И.) в установленном законодательством Республики Казахстан порядке обеспечить представление настоящего приказа в Министерство юстиции Республики Казахстан для государственной регистрации.
      3. Контроль за исполнением настоящего приказа возложить на Ответственного секретаря Министерства транспорта и коммуникаций Республики Казахстан Касымбек Ж. М.
      4. Настоящий приказ вводится в действие по истечении десяти календарных дней после дня его первого официального опубликования.

      Министр                                    А. Кусаинов

Утверждены           
приказом Министра транспорта и
коммуникаций Республики Казахстан
от 9 марта 2011 года № 127  

Правила постройки судов внутреннего плавания

Часть 1. Корпус

Раздел 1. Общие положения

1. Общие положения, термины и определения

      1. Настоящие Правила постройки судов внутреннего плавания (далее - Правила) разработаны в соответствии с Законом Республики Казахстан от 6 июня 2004 года «О внутреннем водном транспорте».
      2. Правила определяют порядок постройки судов внутреннего плавания, за которыми осуществляется технический контроль.
      3. В Правилах используются следующие термины, понятия и аббревиатуры:
      1) аварийная ватерлиния - ватерлиния поврежденного судна при затоплении отсека (отсеков);
      2) амплитуда качки - расчетная условная амплитуда бортовой качки судна на нерегулярном волнении, интенсивность которого задается высотой волн в водных бассейнах того или иного разряда;
      3) брызгонепроницаемость - характеристика устройства, которое предотвращает проникновение воды внутрь судна при поливе рассеянной струей воды, направленной перпендикулярно к контролируемой поверхности;
      4) водонепроницаемость - характеристика элементов конструкции корпуса и оборудования, которые предотвращают проникновение воды внутрь судна при воздействии струи воды из брандспойта, диаметр выходного отверстия которого составляет не менее 16 мм, на расстоянии 3 м под напором 10 м водяного столба;
      5) высота волн - расчетная высота ветровых волн с обеспеченностью, принятой для водных бассейнов данного разряда (приложение 1 к настоящим Правилам);
      6) давление ветра - условное расчетное давление ветра (динамически или статически приложенное);
      7) закрытое судно - судно, имеющее водонепроницаемые или брызгонепроницаемые закрытия грузовых и прочих люков, расположенных на открытых участках палубы надводного борта;
      8) закрытые отверстия - при проверке остойчивости судна по основному критерию остойчивости прочные непроницаемые створчатые открывающиеся иллюминаторы, люки и двери необходимо считать закрытыми отверстиями.
      При назначении надводного борта и проверке непотопляемости закрытыми отверстиями считаются все люки, шахты, лазы, двери, горловины и другие отверстия, снабженные прочными, непроницаемыми закрытиями, глухие бортовые и палубные иллюминаторы, створчатые иллюминаторы с постоянно навешенными штормовыми крышками;
      9) кормовой район - участок корпуса длиной 0,2L от кормового перпендикуляра;
      10) конструктивная ватерлиния (далее - КВЛ) - ватерлиния, принятая за основу построения теоретического чертежа и соответствующая полученному предварительным расчетом полному водоизмещению судна;
      11) линия предельной осадки - полоса, верхняя кромка которой определяет наибольшую осадку судна при плавании его в бассейне соответствующего разряда;
      12) моменты кренящие - расчетные значения статически и динамически приложенных кренящих моментов;
      13) моменты предельно допустимые - расчетные значения моментов, предельно допустимых из условия обеспечения требуемых показателей остойчивости судна при статических или динамических наклонениях;
      14) надводный борт - расстояние от верхней кромки палубной линии до верхней кромки линии предельной осадки, измеренное отвесно по борту в сечении по мидель-шпангоуту;
      15) носовой район - участок корпуса длиной 0,3 L от носового перпендикуляра;
      16) надстройка - часть судна выше нижней кромки оконных вырезов, а при отсутствии последних - часть судна выше верхней палубы;
      17) основной критерий остойчивости - соотношение между кренящим моментом от динамического действия ветра на судно и предельно допустимым моментом, который соответствует углу опрокидывания (или заливания) и определяется с учетом или без учета бортовой качки (в зависимости от разряда водного бассейна);
      18) открытое судно - судно, не имеющее водонепроницаемых или брызгонепроницаемых закрытий грузовых и прочих люков, расположенных на открытых участках палубы надводного борта;
      19) открытые отверстия (при проверке остойчивости) - отверстия в главной палубе или бортах корпуса, а также в палубах, бортах и переборках надстроек и рубок, не имеющие прочных непроницаемых закрытий;
      При проверке остойчивости по дополнительным требованиям створчатые иллюминаторы, люки и двери следует считать открытыми отверстиями.
      При проверке непотопляемости отверстия в переборках, палубах и бортах, через которые возможно заливание судна и дальнейшее распространение воды по судну следует считать открытыми отверстиями;
      20) отсек - часть внутреннего объема корпуса, ограниченного днищем или вторым дном, бортами или продольными переборками, палубой надводного борта, если она имеется, или верхней кромкой борта, если палуба отсутствует, и двумя соседними поперечными непроницаемыми переборками или пиковой переборкой и оконечностью;
      21) палуба надводного борта - палуба, относительно которой рассчитывается надводный борт. Обычно это палуба переборок, ограничивающая сверху непроницаемые переборки деления на отсеки.
      На судах со строительным дифферентом или с палубой надводного борта с уступом за палубу надводного борта следует принимать самую низкую часть открытой палубы или ее продолжение, параллельное верхней части палубы в районе уступа;
      22) палубная линия - горизонтальная полоса на середине длины судна, нанесенная на борту судна так, что ее верхняя кромка совпадает с линией пересечения верхней поверхности настила палубы надводного борта с наружной поверхностью бортовой обшивки;
      23) площадь парусности - площадь проекции надводной части судна на диаметральную плоскость, определяемая в прямом его положении при средней осадке по действующую ватерлинию;
      24) предельная линия погружения - линия пересечения наружной поверхности настила палубы надводного борта с наружной поверхностью бортовой обшивки;
      25) предельно допустимый угол крена - угол крена, превышение которого настоящими Правилами не допускается;
      26) перегрузка - отношение суммарного вертикального ускорения в рассматриваемой точке корпуса судна на воздушной подушке к ускорению свободного падения;
      27) Регистр судоходства - республиканское государственное предприятие «Регистр судоходства» Комитета транспорта и путей сообщения Министерства транспорта и коммуникаций Республики Казахстан (далее – Регистр судоходства);
      28) спрямление посадки судна - процесс устранения или уменьшения крена или дифферента;
      29) средний район - участок корпуса длиной 0,5 L, расположенный между носовым и кормовым районами;
      30) угол заливания Q_зал - наименьший угол крена, при достижении которого начинается заливание водой внутренних помещений судна через отверстия, считающиеся открытыми;
      31) угол опрокидывания Q_опр - угол крена, при достижении которого под действием динамически приложенного кренящего момента судно опрокидывается;
      32) центр парусности - центр тяжести площади парусности;
      33) В - ширина судна в сечении по мидель-шпангоуту по конструктивной ватерлинии, м;
      34) Н - высота борта - вертикальное расстояние, измеренное в плоскости мидель-шпангоута от основной плоскости до линии пересечения теоретических поверхностей борта и верхней палубы или их продолжений при закругленном соединении палубы с бортом, м;
      35) L - длина судна по конструктивной ватерлинии в водоизмещающем положении, м;
      36) Т - осадка судна в водоизмещающем положении, измеренная от нижней кромки скегов (при отсутствии последних - от днища) до конструктивной ватерлинии, м;
      37) D_г - водоизмещение судна в полном грузу, т;
      38) D_ck - суммарное водоизмещение скегов, соответствующее расчетному водоизмещению судна D, т;
      39) b_ск - ширина скега на уровне днища при D_ск < D и на уровне конструктивной ватерлинии при D_ск > D, м;
      40) h_ск - высота скега, м;
      41) l_о - отстояние центра тяжести судна от кормового перпендикуляра, м;
      42) v - расчетная скорость судна в режиме парения на тихой воде, м/с;
      43) L_вп - длина воздушной подушки, м;
      44) F_вп - площадь воздушной подушки, м²;
      45) р_вп - нормальное давление в воздушной подушке, МПа;
      Иные термины и аббревиатуры, используемые в настоящих Правилах, применяются в соответствии с законодательством и нормативной технической документацией Республики Казахстан.

2. Область распространения

      4. Нормы настоящей части распространяются на водоизмещающие однокорпусные суда и катамараны, суда на подводных крыльях и воздушной подушке.
      5. Настоящая часть включает в себя требования к конструкции корпуса, прочности, остойчивости, непотопляемости, надводному борту и грузовой марке, а также к конструктивной противопожарной защите, оборудованию помещений, защите экипажа и пассажиров.
      6. Правилами регламентируется выполнение корпусов судов из стали, алюминиевых сплавов, железобетона и пластмасс.
      7. Материалы, применяемые для изготовления элементов конструкции корпуса, соответствуют требованиям части 2 настоящих Правил.

Раздел 2. Конструкция и прочность стального корпуса

3. Общие требования

      8. Настоящим разделом регламентируется прочность и размеры основных конструктивных элементов стальных сварных корпусов судов внутреннего плавания, которым присваивается класс Регистра судоходства.
      9. Нормы настоящего раздела применяются к судам различных классов при расчетных высотах волн, приведенных в перечне водных бассейнов, согласно приложению 1 к настоящим Правилам.
      10. Нормы настоящего раздела Правил распространяются на следующие типы водоизмещающих судов классов «М», «О», «Р», «Л» длиной до 140 м:
      1) самоходные трюмные однопалубные сухогрузные суда с кормовым расположением машинного отделения;
      2) самоходные наливные суда с кормовым расположением машинного отделения;
      3) несамоходные трюмные однопалубные сухогрузные суда;
      4) несамоходные наливные суда;
      5) самоходные суда-площадки с кормовым расположением машинного отделения и несамоходные суда-площадки;
      6) пассажирские суда;
      7) буксиры и толкачи;
      8) суда технического флота;
      9) рыбопромысловые суда;
      10) разъездные суда.
      11. Требования настоящего раздела распространяются на суда, отношения главных размерений которых не выходят за пределы, указанные в приложении 2 настоящих Правил.
      12. Для судов с соотношениями главных размерений, выходящими за пределы, указанные в приложении 2 настоящих Правил, а также для судов, тип которых не перечислен в пункте 10 настоящих Правил, конструкция и размеры связей выбираются по результатам дополнительных расчетов, на основании которых может быть обоснована возможность применения требований Правил или отступлений от них.
      13. Конструкция и размеры связей корпуса всех судов соответствуют требованиям глав 5-7 настоящих Правил.
      Размеры связей корпуса судов длиной более 50 м, кроме того, проверяются расчетом в соответствии с требованиями главы 4 настоящих Правил.
      14. Для каждого сухогрузного и наливного судна проектировщиком разрабатывается инструкция по загрузке и разгрузке, подтвержденная необходимыми расчетами прочности, остойчивости и дифферентовки, учитывающими наиболее неблагоприятные случаи нагрузки в процессе загрузки-разгрузки.
      15. Инструкция по загрузке и разгрузке, разработанная проектной организацией, содержит следующие данные:
      1) варианты загрузки судна, при которых разрешается его плавание, включая неполную загрузку и допустимую перегрузку при определенных условиях, с указанием соответствующих осадок судна;
      2) условия постановки судна под загрузку - наличие балласта на судне и возможность одновременного проведения операций по загрузке, разгрузке и балластировке, а также методы контроля;
      3) допустимость выполнения загрузки и разгрузки в условиях волнения на открытых акваториях, а также разряд бассейна акватории, на которой допускается выполнение грузовых операций, и допускаемое при этом волнение;
      4) рекомендации для капитана в аварийных случаях - затопление отдельных трюмов или отсеков судна;
      5) режимные мероприятия в соответствии с правилами и инструкциями по перевозке сыпучих грузов;
      6) допускаемую неравномерность загрузки судна, как по трюмам, так и внутри трюмов - по длине и ширине;
      7) допускаемые значения удельных нагрузок при равномерном распределении груза с учетом указанной в подпункте 6) настоящего пункта неравномерности, а также при перевозке сосредоточенных грузов и тяжеловесов;
      8) допускаемое количество слоев груза и порядок выполнения работ по его загрузке и разгрузке;
      9) рекомендуемые способы укладки и закрепления груза;
      10) характерные особенности загрузки и разгрузки наливных судов: порядок заполнения отсеков, допускаемые производительность грузовых систем с учетом требований по обеспечению электростатической искробезопасности, методы контроля уровня груза в танках и осадок судна, допустимые перепады уровней грузов по отсекам, уменьшение производительности налива в начальный период, перед окончанием загрузки;
      11) информацию о возможности и порядке ускоренной загрузки и разгрузки, исходя из типа и наивысшей производительности механизированных средств и подачи грузовых систем, числа поперечных и продольных переборок.
      16. В обоснованных случаях по согласованию с Регистром судоходства допускается определение размеров связей корпуса расчетным методом с учетом назначенного срока службы судна и требований к судам в эксплуатации.
      17. В настоящем разделе Правил применяются следующие определения участков длины судна:
      средняя часть - участок длиной 0,5 L, считая по 0,25 L в нос и корму от мидель-шпангоута;
      носовая оконечность - участок длиной 0,15 L от носового перпендикуляра по направлению к мидель-шпангоуту;
      кормовая оконечность самоходного судна - участок между кормовым перпендикуляром и кормовой переборкой машинного отделения или участок длиной 0,15 L от кормового перпендикуляра по направлению к мидель-шпангоуту, в зависимости от того, какой участок имеет меньшую длину;
      кормовая оконечность несамоходного судна - участок длиной 0,15 L от кормового перпендикуляра по направлению к мидель-шпангоуту;
      переходные районы - участки между средней частью и оконечностями.
      18. При пользовании таблицами настоящего раздела Правил, промежуточные значения параметров определяют линейной интерполяцией.
      19. Допускается применение сталей с пределом текучести от 235 до 395 МПа включительно.
      Стальной прокат, применяется на следующих условиях:
      сталь марок D, E, D27S, E27S, D32, Е32, D36, Е36, D40, D40S, Е40, E40S любой толщины применяется без ограничений;
      сталь марок В, A27S, А32, А36, А40, A40S применяется для судов всех классов, кроме ледового пояса;
      сталь марки А, применяется:
      для судов классов «О», «Р» и «Л», кроме ледового пояса и конструкций упорных и сцепных устройств;
      для конструкций, не участвующих в обеспечении общей прочности, на судах всех классов.
      20. В обоснованных случаях по согласованию с Регистром судоходства допускается применение стали других марок, при этом необходимо соответствие технических требований, правил приемки и методов испытаний части 2 настоящих Правил, что подтверждается входным контролем.
      21. Значения моментов сопротивления поперечного сечения балок набора корпуса, вычисляемые по формулам, приведенным в главе 6 настоящих Правил, соответствуют стали с R_еН = 235 МПа.
      При применении для корпусных конструкций стали с более высоким пределом текучести эти моменты сопротивления уменьшают пропорционально отношению 235/R_еН

4. Расчеты прочности и устойчивости

§ 1. Расчетные нагрузки при общем изгибе

      22. Для вычисления изгибающих моментов М_тв и перерезывающих сил Nтв на тихой воде следует интегрировать кривую нагрузки не менее чем по 21 равноотстоящей ординате.
      Для судов всех типов и значений рассматриваются наиболее неблагоприятные возможные случаи состояния нагрузки.
      23. Расчетные случаи состояния нагрузки для сухогрузных и наливных судов:
      1) порожнем без балласта - с 10 и со 100 % запасов и топлива;
      2) порожнем с балластом - с 10 и со 100 % запасов и топлива;
      3) в полном грузу при распределении груза, в соответствии с инструкцией по загрузке и разгрузке;
      4) при других неблагоприятных случаях состояния нагрузки — перевозке тяжеловесов, неполном использовании грузоподъемности судна;
      5) в процессе загрузки и разгрузки.
      24. Расчетные случаи состояния нагрузки для буксиров и толкачей:
      1) с 10 % запасов и топлива, с балластом и без него;
      2) со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него.
      25. Расчетные случаи состояния нагрузки для пассажирских судов:
      1) порожнем без груза и пассажиров - с 10 и со 100 % запасов и топлива;
      2) в полном грузу и с пассажирами - с 10 и со 100 % запасов и топлива;
      3) в других неблагоприятных случаях состояния нагрузки.
      26. Расчетные случаи состояния нагрузки для судов технического флота:
      1) с 10 и со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него в состоянии по-походному;
      2) с 10 и со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него в рабочем состоянии.
      27. Расчетные случаи состояния нагрузки для рыбопромысловых и служебно-вспомогательных судов выбираются исходя из их назначения и конструктивных особенностей.
      28. Рассматриваются расчетные случаи нагрузки (за исключением случая, предусмотренного подпунктом 5) пункта 23 настоящих Правил, при которых затопление отсеков вызывает увеличение изгибающих моментов.
      29. Для сухогрузных судов для случая, указанного в подпункте 3) пункта 23 настоящих Правил, М_тв и N_тв определяют в предположении, что 5 % (у судов для местных перевозок минерально-строительных материалов рекомендуется принимать 7,5 %) общего количества принятого на судно груза перенесено из трюмов (с грузовой палубы) в средней части судна в трюмы (на грузовую палубу) у оконечностей (приложения 3, 4 настоящих Правил) или наоборот.
      30. Значения М_тв и N_тв допускается определять с учетом гибкости корпуса. В этом случае расчеты выполняются по методике согласованной с Регистром судоходства.
      В качестве характеристик жесткости корпуса используются моменты инерции площади поперечного сечения корпуса при строительных толщинах, определенных без учета редуцирования связей корпуса.
      31. Дополнительный волновой изгибающий момент на миделе судна, кН·м, определяется по формуле:

М_дв = + (k_р М_в + М_у),                                (1)

      где М_в - изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
      k_р - коэффициент, учитывающий влияние волновой вибрации;
      М_у - изгибающий момент, вызванный ударом волн в носовую оконечность (ударный изгибающий момент).
      Волновой изгибающий момент, кН•м, определяется по формуле:

                        (2)

      где h - расчетная высота волны, м;
       - коэффициент, определяемый согласно приложению 5 настоящих Правил;
      коэффициенты вычисляются по формулам:

                     (3)

                           (4)

                     (5)

       - коэффициент полноты водоизмещения;
       - коэффициент, принимаемый согласно приложению 5 настоящих Правил.
      32. Перечисленные коэффициенты могут также быть определены согласно приложениям 6, 7, 8 настоящих Правил, в которых величины а и b вычисляются по формулам:

                             (6)

                                        (7)

      33. Значения L, B, T и д определяют при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой воде М_тв.
      34. Коэффициент kр рассчитывается по формуле:

          (8)

                 (9)

                           (10)

                    (11)

      (коэффициент нельзя принимать меньше нуля);
      величина определяется согласно приложению 5 настоящих Правил;
      коэффициент k_v вычисляется по формулам:

              (12)

      если 10h/L > 0,3;

             (13)

      если 10h/L > 0,3;
      нтв - скорость хода судна на тихой воде для расчетного случая нагрузки, км/ч;
      k_s - 123•10⁴ - для грузовых судов;
      k_s - 117•10⁴ - для пассажирских судов;
      k_s - 104•10⁴ - для буксиров и толкачей;
      I - момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м⁴, вычисляемы при проектных (строительных) толщинах и редукционных коэффициентных связей, равных единице;
      D - водоизмещение судна, соответствующее расчетному случаю нагрузки, кН.
      35. Ударный изгибающий момент, кН•м, определяется по формуле:

                              (14)

      в которой

                         (15)

      Т_н - осадка носом, м, для расчетного случая нагрузки;
      Т_н⁰ - «пороговая» осадка носом, м, равная

                      (16)

       – коэффициент, равный

= 1 - 1,036b₀² - 0,417b₀³                   (17)

                      (18)

      величина v₀ вычисляется по формуле

              (19)

      величина v₁ принимается согласно приложению 5 настоящих Правил.
      36. Значение дополнительного волнового изгибающего момента принимается постоянным на протяжении 0,5 L в средней части судна и уменьшаться к оконечностям до нуля по линейному закону (приложение 9 настоящих Правил).
      По согласованию с Регистром судоходства для судов классов «М» и «О» допускаются отступления от эпюры М_дв (приложение 9 настоящих Правил), при этом необходимо, чтобы границы постоянного участка эпюры отстояли в нос и корму от мидель-шпангоута судна не менее, чем на 0,15 L.
      37. Максимальное значение дополнительной волновой перерезывающей силы определяется по формуле, кН:

N_дв = 4 M_дв /L. (20)

      38. Эпюра дополнительных волновых перерезывающих сил принимается в соответствии с приложением 9 настоящих Правил.
      39. Расчетные значения изгибающих моментов для прогиба и перегиба, кН·м, в расчетном сечении корпуса вычисляют алгебраическим суммированием значений изгибающих моментов на тихой воде с дополнительным волновым изгибающим моментом в этом сечении

M_p = М_тв + М_дв (21)

      40. Расчетные значения перерезывающих сил для прогиба и перегиба, кН, в расчетном сечении корпуса определяют суммированием абсолютных значений перерезывающей силы на тихой воде и дополнительной волновой перерезывающей силы в этом сечении

Np = |N_тв|+|N_АВ| (22)

      41. Наибольшие расчетные изгибающие моменты и перерезывающие силы определяют в соответствии с требованиями пунктов 39 и 40 при расчетных случаях нагрузки согласно пунктов 22 - 28 настоящих Правил.
      42. Для расчетного случая, предусмотренного подпунктом 5) пункта 23 в формулах 21 и 22 настоящих Правил, значения М_дв и N_дв не принимаются менее 0,7 соответствующих величин, определенных в соответствии с требованиями пунктов 31-37 настоящих Правил для судна класса «Л».
      Если допускается проведение грузовых операций в незащищенных акваториях, то М_дв и N_тв определяются по формулам 1 и 21 настоящих Правил, для класса судна, соответствующего разряду водного бассейна, в который входит эта акватория.
      Учет влияния дополнительного ограничения по волнению на М_дв и N_дв выполняется по методике Регистра судоходства.
      Значения М_тв и N_дв в процессе загрузки и разгрузки рассчитывают с учетом размещения груза по длине судна в соответствии с пунктом 29 настоящих Правил.

§ 2. Расчетные местные нагрузки

      43. Местную нагрузку вычисляют для следующих случаев состояния нагрузки судна:
      1) в полном грузу;
      2) порожнем или в балласте;
      3) в процессе загрузки и разгрузки (для грузовых судов);
      4) в процессе испытания корпусов судов на непроницаемость и герметичность;
      5) при затоплении отсеков в соответствии с пунктами 1191 и  1193 настоящих Правил;
      6) при других неблагоприятных условиях эксплуатации судна.
      44. Местную прочность конструкции проверяют на нагрузки, которые вызывают наибольшие напряжения.
      Прочность продольных связей корпуса проверяется по суммарным напряжениям, возникающим от общего продольного изгиба судна и местной нагрузки.
      45. Расчетную местную нагрузку задают давлением р, кПа, значение которого принимают равным наибольшему из значений, полученных по приводимым ниже формулам, где приняты:
      Н_с - высота борта судна в рассматриваемом сечении, м;
      Т_гр - осадка судна в полном грузу в рассматриваемом сечении, м;
      Т_п - осадка судна порожнем в рассматриваемом сечении, м;
      Т_б - осадка судна в балласте в рассматриваемом сечении, м;
      h_б - высота балластной цистерны до верха воздушной трубы, м;
      h_ш - высота расширительной шахты грузового отсека наливного судна, м;
      h_к - напор водяного столба, соответствующий избыточному давлению, на которое сконструирован и рассчитан дыхательный клапан в газоотводных трубах, м;
      r - полувысота расчетной волны, м;
      р_гр - давление груза или топлива, кПа, без учета неравномерности его распределения;
      Н_т - высота трюма судна в рассматриваемом сечении от основной, м;
      р_н - давление груза, кПа, вычисленное с учетом неравномерности его распределения в соответствии с пунктом 46 настоящих Правил;
      ү_г - удельный вес навалочного либо жидкого груза, кН/м³;
      h_дд - высота двойного дна, м.
      46. Давление груза, рн кПа, вычисляется с учетом неравномерности его распределения по формулам:
      1) для сухогрузных судов

р_н = k_н р_гр,                                          (23)

      где k_н - коэффициент неравномерности давления груза, принимаемый (кроме судов, перевозящих навалочные грузы горками или штабелем) равным 1,25 при расчете рамного набора и 1,50 при расчете холостого набора и пластин;
      2) для наливных судов

р_н = р_гр ± /\р_н,                                      (24)

      где /\р_н - расчетная допустимая неравномерность давления груза по трюмам для состояний нагрузки, предусмотренных инструкцией по загрузке и разгрузке;
      3) для сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы горками, при расчете холостого набора и пластин

                     (25)

      где Н_г - высота горки, м, определяемая по массе груза в горке, увеличенной на 10 % (у судов для местных перевозок минерально-строительных материалов рекомендуется принимать 15 %) для учета неравномерности погрузки;
      где Ө - угол естественного откоса навалочного груза, рад;
      h - приведенная высота горки, м, определяемая по формуле:

                          (26)

      Здесь L_г, В_г - соответственно длина и ширина части грузового настила, на которой находится одна горка груза, м.
      Если в результате вычисления по формуле 26 настоящих Правил получится h < 0, то следует принять h = 0.
      4) для сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы штабелем, при расчете холостого набора и пластин

                            (27)

      где h_шт- высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля, м;
      где Н_шт - полная высота штабеля, определяемая по массе груза в единице длины штабеля, увеличенной на 10 % (у судов для местных перевозок минерально-строительных материалов рекомендуется принимать 15 %) для учета неравномерности погрузки, м;
      5) для сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы горками, при расчете рамного набора давление груза считается распределенным неравномерно по площади настила. Внутри окружности с центром в центре горки и с радиусом

                 r₁ = (0.12+0.39Ө)R₁,                  (28)

      где R₁ - радиус конической части горки, м, определяемый по формуле

                R₁=(H_г – h)ctgӨ,                       (29)

      давление постоянно и равно р_н, вычисляемому по формуле 25 настоящих Правил.
      Внутри кольца r₁ < r_м < R₁ давление меняется вдоль радиуса по линейному закону

            р_м = р_р+ (рн – р_р)(R₁ - r_м)/(R₁ - r₁),      (30)
      где r_м - отстояние точки М, в которой вычисляется давление р_м, от центра горки, м;
      р_р - составляющая, равная
      p_p = ү_rh.                                        (31)
      В точках опорного прямоугольника с радиусом - вектором p_м > R₁ давление
      р_м = р_р.                                         (32)
      6) при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы штабелем, давление груза считают равномерно распределенным по длине штабеля и неравномерно распределенным в поперечном направлении. В средней части настила под штабелем давление считают постоянным и равным давлению р_н, вычисленному по формуле 27 настоящих Правил.
      Под средней частью понимается район, в котором

            у_м < (0,037+0,165Ө)В_шт,                     (33)

      В_шт - ширина штабеля, м;
      у_м - отстояние точки, в которой определяется давление, от продольной оси штабеля на грузовом настиле, м.
      По краям штабеля давление груза следует считать распределенным в поперечном направлении по линейному закону

                            (34)

      7) при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы горками, давление груза допускается считать равномерно распределенным по площади настила, если ширина горки не меньше ширины грузового бункера. В этом случае следует использовать формулу 23 настоящих Правил, в которой коэффициент неравномерности

                    (35)

                                      (36)

      n_гб - число балок главного направления (поперечных балок), приходящихся на одну горку;
      n_п - число перекрестных связей (продольных балок) в перекрытии;
      I_гб, I_п - моменты инерции площади поперечного сечения относительно нейтральной оси соответственно балок главного направления и перекрестных связей;
      h - приведенная высота, вычисляемая по формуле 26 настоящих Правил.
      Коэффициент неравномерности принимают не менее 1,25.
      8) при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы штабелем, давление груза допускается считать равномерно распределенным по площади настила, если ширина штабеля не меньше ширины грузового бункера. В этом случае следует использовать формулу 23 настоящих Правил, в которой коэффициент неравномерности

                                         (37)

      где h_шт - высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
      Коэффициент неравномерности следует принимать не менее 1,25.
      47. Расчетную нагрузку в носовой оконечности судна считают распределенной равномерно (по прямоугольнику) для днища и по треугольнику или трапеции по высоте борта. Для днища принимают равной:
      1) при клинообразной форме носовой оконечности

      р = 9,81 (Т_гр + 2_r);                                (38)

      2) при ложкообразной форме носовой оконечности

      р = 9,81 (Т_гр + 2,5_r);                              (39)

      3) при санообразной форме носовой оконечности

      р = 9,81 (Т_гр + 3_r).                                (40)

      48. Расчетную нагрузку в кормовой оконечности судна считают распределенной в соответствии с требованиями пункта 47 настоящих Правил и для днища принимают равной

      р = 9,81 (Тгр + r).                                (41)

      49. Давление на днище в районе балластных отсеков принимают равным

      p = 9,81(h_б - T_б + r),                             (42)

      но не более

      p = 9,81h_б                                        (43)
      50. Расчетную нагрузку на днище и внутреннее дно, за исключением оконечностей, определяют по формулам:
      1) для холостого набора и обшивки днища всех отсеков при отсутствии противодавления груза или балласта и состоянии судна:

            в грузу p = 9,81(T_гр + r);                  (44)

            порожнем p = 9,81(T_п + r);                  (45)

            в балласте p = 9,81(T_б + r);                (46)

      2) для рамного набора грузовых трюмов сухогрузного судна при состоянии в грузу

      p = p_н - 9,81(T_гр + r);                            (47)
      для рамного набора отсеков, не испытывающих противодавления груза (суда-площадки, отсеки машинных отделений, жилые отсеки пассажирских и буксирных судов)

            p = 9,81(Т_гр + r);                           (48)

      при состоянии порожнем с балластом в двойном дне

            p = 9,81(Т_б + r - h_дд),                      (49)

      где h_дд - высота двойного дна, м;
      при состоянии порожнем с балластом вне двойного дна

            p = 9,81(Т_б + r);                            (50)

      при состоянии порожнем без балласта

p = 9,81(Т_п + r);                             (51)

      3) для холостого набора и обшивки днища грузовых отсеков наливного судна при состоянии в грузу:
      при отсутствии двойного дна при полностью заполненном отсеке

p = y_г(Н_т + h_ш)-9,81(Т_гр-h_k-r);                (52)

      при не полностью заполненном отсеке

p = p_н - 9,81(T_гр - r - h_k);                   (53)

      при наличии двойного дна - принимается по формуле 48 настоящих Правил;
      при состоянии порожнем с балластом в двойном дне - принимается по формулам 42 и 43 настоящих Правил;
      порожнем с балластом вне двойного дна - принимается по формуле 50 настоящих Правил;
      порожнем без балласта - принимается по формуле 51 настоящих Правил;
      4) для холостого набора и настила внутреннего дна сухогрузного судна:
      при состоянии в грузу

р = р_н;                                    (54)

      при состоянии порожнем с балластом в двойном дне

р = 9,81(h_б - h_дд),                        (55)

      где h_дд принимается согласно подпункту 2) пункта 39 настоящих Правил;
      5) для холостого набора и настила внутреннего дна наливного судна при состоянии в грузу:
      при полностью заполненном отсеке

р = y_г(Н_т - h_дд + h_ш) + 9,81h_к;            (56)

      при не полностью заполненном отсеке

р = р_н + 9,81h_к;                          (57)

      6) для рамного набора грузовых отсеков наливного судна при состоянии в грузу нагрузка вычисляется по формуле 52 настоящих Правил.
      51. При расчете рамного и холостого набора и обшивки бортов нагрузку на борта считают распределенной по высоте борта по треугольнику или трапеции.
      52. Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
      1) для всех судов, за исключением района балластных отсеков и района грузовых отсеков наливных судов - по формуле 48 настоящих Правил;
      2) в районе грузовых отсеков наливных судов - по формуле 52 или 53 настоящих Правил;
      3) в районе балластных отсеков - по формулам 42 и 43 настоящих Правил.
      53. Давление на внутренние борта судов с двойными бортами и двойным дном на уровне второго дна принимают равным:
      для наливных судов - по формуле 56 или 57 настоящих Правил, для сухогрузных судов

р = 9,81(Н_с - h_дд),                        (58)

      для судов, принимающих балласт в двойной борт,

р = 9,81(h_б - h_дд),                       (59)

      но не менее, чем по формуле 58 настоящих Правил.
      54. Расчетную нагрузку на прочные непроницаемые переборки судна считают распределенной по треугольнику или трапеции, равной на уровне днища:
      1) для переборки форпика судов всех типов и классов, для всех переборок пассажирских судов классов «М» и «О», для переборки ахтерпика толкаемых судов всех классов

р = 9,81Н_с;                               (60)

      2) для переборок, разграничивающих отсеки или цистерны всех типов и классов (кроме переборок грузовых отсеков наливных судов)

р = р_н,                                    (61)

      где р_н принимается в соответствии с пунктом 46 настоящих Правил;
      3) для остальных переборок судов всех типов и классов

р = 5,9Н_с.                                 (62)

      4) для переборок грузовых отсеков наливных судов

р = y_г(Н_т + h_ш) + 9,81h_к.                    (63)

      55. Расчетную нагрузку, кПа, на палубное перекрытие принимают равной:
      1) для грузовой палубы сухогрузных судов

р = р_н,                                     (64)

      где р_н принимается в соответствии с пунктом 46 настоящих Правил;
      2) для палубы наливных судов в районе грузовых отсеков

р = 9,81(h_ш + h_к);                            (65)

      3) для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб корпуса судов всех типов, кроме наливных:

р = 5;                                       (66)

      4) для закрытых участков палуб корпуса, надстроек и рубок, предназначенных для пассажиров и размещения экипажа,

р = 3,5;                                      (67)

      5) для верхних палуб надстроек и рубок, недоступных для пассажиров и не предназначенных для грузов,

р = 1;                                         (68)

      56. Местные нагрузки в процессе загрузки и разгрузки определяют в соответствии с пунктами 46-51 настоящих Правил, используя вместо Т_гр, Т_п, и Т_б осадки в рассматриваемом сечении на конкретном этапе грузовых операций, вместо Н_с, h_б, и Н_Т – уровень жидкости в балластной цистерне или грузовом танке для текущего состояния загрузки судна.
      При этом полувысота расчетной волны принимается равной 0,2 м, если загрузка и разгрузка в условиях волнения не допускаются. Если допускаются грузовые операции на незащищенных акваториях, то полувысота волны определяется согласно приложению 1 настоящих Правил, для класса судна, соответствующего разряду бассейна, в который входит эта акватория.
      57. В зависимости от конструктивных особенностей судна должны быть учтены и другие сочетания местных нагрузок, которые вызывают наибольшие местные напряжения.
      58. При перевозке автомобилей и другой колесной техники с пневматическими шинами, а также при использовании автопогрузчиков давление колеса следует считать равномерно распределенным по его отпечатку и равным давлению в шине.
      Отпечаток одного колеса автомобиля следует считать прямоугольником со сторонами 1₁ и 1₂ (сторона 1₁ ориентирована по ширине колеса).
      Размеры сторон принимаются равными, см:
      для диагональной шины

1₁ = ,                       (69)

l₂ = ,                       (70)

      для радиальной шины (маркировка содержит знак «Р», «R» или «Radial»)

1₁ = 0,7B,                                 (71)

l₂ = 10 К_дQ/(р1₁ ),                        (72)

      где р_к - давление в шине, МПа;
      Q - нагрузка на шину, кН;
      В - ширина шины, см;
      D - диаметр шины, см;
      К_д - коэффициент динамичности, равный К_д = 1 для вилочного погрузчика и К_д - 1,1 для автомобилей.
      Если на стадии проектирования неизвестно, какие шины будут использоваться на колесной технике, то следует принимать значения 1₁ и l₂ для колеса, имеющего меньшую площадь отпечатка.
      Для вилочного погрузчика принимается, что вся нагрузка (вес погрузчика с перевозимым грузом) передается только передней осью.

§ 3. Расчеты общей прочности

      59. Определение напряжения от общего изгиба проводят для двух случаев: прогиба - при сжатой палубе и перегиба - при сжатом днище.
      Расчет выполняют для тех сечений корпуса, в которых ожидаются наибольшие суммарные напряжения, например, в наиболее слабом сечении средней части судна, в местах окончания основных продольных связей, в сечениях у границ перехода одной системы набора в другую или в случае изменения материала корпуса.
      60. В эквивалентный брус включаются все продольные связи корпуса, находящиеся в рассматриваемом сечении и идущие непрерывно на протяжении, большем, чем удвоенная высота борта, при условии, что соединение этих связей с корпусом обеспечивает участие их в общем изгибе.
      61. Если ширина выреза b₀ (приложение 10 настоящих Правил) в палубе меньше 0,05 ширины В_с непрерывного участка палубы в данном месте, то такой вырез при вычислении момента сопротивления поперечного сечения корпуса судна не учитывается.
      Если ширина выреза b₀ равна или больше 0,05 ширины непрерывного участка палубы в данном месте, то в эквивалентный брус включаются только связи, находящиеся вне выреза по ширине палубы. При этом за пределами выреза по длине палубы часть связей в эквивалентный брус не включается.
      62. Прерывистые связи в районе их окончании включают в эквивалентный брус в соответствии с приложениями 10, 11 настоящих Правил (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
      63. Одноярусные надстройки (рубки) или надстройки первого яруса, опирающиеся не менее чем на 3 поперечные переборки, включают в эквивалентный брус в соответствии с приложением 11 настоящих Правил.
      На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов, ширина которых больше расстояния между вырезами.
      64. В эквивалентный брус не включаются ограждения грузовых палуб судов-площадок и привальные брусья всех судов.
      Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
      65. Элементы эквивалентного бруса и нормальные напряжения в нем рассчитывают методом последовательных приближений с редуцированием гибких связей - пластин обшивки, внутреннего дна, платформ, палуб, бортов и продольных переборок.
      За окончательное приближение принимают такое, при котором разность нормальных напряжений от общего изгиба судна в конечном и предыдущем приближениях не превышает 5 % для каждой из крайних кромок эквивалентного бруса.
      66. Редуцированию не подлежат:
      1) части пластин, прилегающие к продольным связям, шириной, равной 0,25 короткой стороны опорного контура с каждой стороны связи (приложения 12 и 13 настоящих Правил), но не превышающей 25 толщин пластины;
      2) скуловой лист на протяжении скулового закругления;
      3) пластины растянутой зоны эквивалентного бруса при продольной системе набора.
      67. При продольной системе набора редукционные коэффициенты сжатых пластин определяются по формуле:

= / ,                           (73)

      где - абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, МПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
       - критическое напряжение сжатой пластины, вычисляемое в соответствии с пунктом 105 настоящих Правил.
      Редукционный коэффициент не должен быть более 1.
      68. При поперечной системе набора редукционные коэффициенты пластин назначаются согласно приложению 14 настоящих Правил.
      Их можно определять в соответствии с положениями строительной механики корабля. При этом поперечная местная нагрузка на пластину назначается в соответствии с пунктами 46-57 настоящих Правил, а расчетная стрелка прогиби h₀ должна быть принята не менее вычисленной по формуле, см:

,                              (74)

      где а - длина меньшей стороны пластины, см;
      t - толщина пластины, см.
      69. Для настилов грузовых палуб и двойного дна судов, предназначенных для загрузки-разгрузки грейферами, стрелку погиби h0, вычисленную по формуле 74 настоящих Правил, увеличивают в два раза.
      Начальную погибь считают косинусоидальной, а балку-полоску - жестко заделанной независимо от того, действует или не действует на настил поперечная нагрузка.
      70. Редукционный коэффициент при сжатии не должен быть больше значения, рассчитанного по формуле:

= (19 /)(100t/а)²(1 + а²/b²)²,      (75)

      где - абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, МПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
      а - длина меньшей стороны пластины, см;
      b - длина большей стороны пластины, см.
      71. При общем изгибе корпуса судна необходимо определить напряжения в его связях:
      нормальные, МПа,

_i = 10^-3MpZ_i /I;                        (76)

      касательные, МПа, на уровне нейтральной оси эквивалентного бруса

                          (77)

      где М_р - наибольший расчетный изгибающий момент в поперечном сечении, кН•м;
      I - момент инерции поперечного сечения эквивалентного бруса, м⁴;
      Z_i - отстояние i-й связи от нейтральной оси эквивалентного бруса (со знаком плюс - выше нейтральной оси и со знаком минус - ниже нейтральной оси), м;
      N_р - наибольшая расчетная перерезывающая сила в поперечном сечении, кН;
      S - статический момент части поперечного сечения эквивалентного бруса, лежащей выше или ниже нейтральной оси, взятый относительно этой оси, см³;
      - сумма толщин обшивки бортов и продольных переборок на уровне нейтральной оси эквивалентного бруса, см.

§ 4. Расчеты местной прочности

      72. При расчетах местной прочности необходимо исходить из следующих положений:
      1) связи рамного набора - флоры, рамные бортовые шпангоуты и бимсы - рассматриваются как жесткие опоры для продольных днищевых, бортовых и палубных балок (ребер жесткости); кильсоны, бортовые стрингеры и карлингсы - соответственно для холостых днищевых и бортовых шпангоутов и бимсов; рамные стойки и шельфы переборок - соответственно для холостых горизонтальных и вертикальных ребер жесткости;
      2) переменность характеристик жесткости сечения рамных связей, обусловленную наличием книц, при раскрытии статической неопределимости системы учитывать не следует;
      3) пролеты стержней, составляющих шпангоутную раму, принимают как расстояния между нейтральными осями балок шпангоутной рамы;
      4) при определении напряжений в опорных сечениях балок набора наличие книц учитывают при расчете момента сопротивления поперечного сечения балки включением в него сечения кницы и при расчете изгибающего момента, действующего у кромки книц;
      5) при переменной высоте балок (флоров, бортовых рамных шпангоутов, рамных стоек переборок) допускается использование в расчетах характеристик поперечного сечения в середине пролета балки;
      6) касательные напряжения в стенках рамного набора в районе выреза определяются путем деления перерезывающей силы на площадь поперечного сечения стенки, из которой исключена площадь поперечного сечения выреза.
      73. При расчетах рамных шпангоутов исходят из следующих положений:
      1) прогибь бимсов и радиус закругления скулы не должны учитываться; стержни, составляющие раму, должны считаться прямолинейными, а длина их принимается в соответствии с требованиями подпункта 3) пункта 72 настоящих Правил;
      2) пиллерсы, рассматривают как стержни сложной рамы с подвижными узлами, учитывая при расчете их жесткость при изгибе; при этом влияние книц на жесткость пиллерса может не приниматься в расчет. Допускается пренебрегать конечной жесткостью пиллерса при изгибе, считая, что он создает только продольные силы, уравнивая прогибы соединяемых балок;
      3) если продольные балки разгружают рамные шпангоуты (о чем можно судить по предварительному расчету перекрытия), разгружающее действие их учитывается в виде сосредоточенных реакций. Рамы без пиллерсов при отсутствии палубной нагрузки рассчитываются как открытые, бортовые ветви которых в палубном узле свободно оперты на жесткие опоры;
      4) многоярусные рамы при отсутствии нагрузки на палубах рассчитываются как одноярусные;
      5) бракетные флоры в каждом пролете между кильсонами рассчитываются как балки, нагруженные снизу давлением воды, а сверху - груза. Верхние и нижние балки бракетных флоров, соединенные вертикальной стойкой в пролете, разрешается рассчитывать в предположении равенства прогибов балок в точках их соединения со стойкой.
      74. При расчете прочности перекрытий коэффициент опорной пары балок главного направления определяется из расчета шпангоутной рамы.
      Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов определяют по формуле:

k = 1/(1 +lI/В1i)                                   (78)

      где , - коэффициент, значения которого принимают согласно приложению 15 настоящих Правил, в зависимости от количества продольных переборок, варианта нагрузки и отношения lI /B₁i;
      l - пролет бортового шпангоута, м;
      В₁ - пролет бимса или флора, м;
      I - момент инерции поперечного сечения бимса или флора, см⁴;
      i - момент инерции поперечного сечения бортового шпангоута, см⁴.
      75. Коэффициенты к заделки флоров и бимсов в зависимости от наличия на судне продольных переборок или ферм определяются следующим образом:
      при расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, к = 1;
      то же, отличающихся друг от друга больше чем на 20 %:
      для меньших пролетов балок к = 1;
      для больших пролетов балок к = 0,75.
      76. Коэффициенты к заделки перекрестных связей в перекрытиях определяются следующим образом:
      при длинах смежных отсеков, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, следует принимать к = 1;
      при длинах смежных отсеков, отличающихся друг от друга больше чем на 20 %, коэффициент к рассчитывается по формуле:

,                               (79)

      где q' - среднее арифметическое значение нагрузок смежных отсеков, кПа;
      q - нагрузка на рассчитываемое перекрытие, кПа;
      L'_п - среднее арифметическое значение длин смежных перекрытий, м;
      L_п - длина рассчитываемого перекрытия, м.
      77. Кильсоны и карлингсы, флоры и бимсы, соединенные на каждом рамном шпангоуте пиллерсами, рассчитывают как перекрытие, принимая их за одну балку суммарной жесткости и разнося реакции в узлах пропорционально жесткостям кильсонов и карлингсов.
      Для днищевых перекрытий проверяют касательные напряжения в стенках опорных сечений балок.
      78. Раскосные фермы считают жесткими опорами для рамного набора.
      79. Холостые шпангоуты и бимсы рассчитывают как многопролетные балки в предположении, что продольные рамные связи (кильсоны, карлингсы и бортовые стрингеры) являются жесткими несмещающимися опорами для холостых шпангоутов и бимсов, а отдельные участки последних между опорами работают на изгиб.
      При соединении бортового холостого шпангоута и флора кницей нижний конец шпангоута считают жестко заделанным.
      Концы холостых шпангоутов и бимсов в узле пересечения палубы с бортом, а также полубимсов, примыкающие к комингсу, принимают свободно опертыми.
      80. Продольные балки (ребра жесткости) при продольной системе набора рассчитывают исходя из требований:
      1) местной прочности, как балки:
      жестко заделанные на рамном поперечном наборе (флорах, шпангоутах или бимсах) при симметричной нагрузке;
      многопролетные неразрезные при несимметричной нагрузке;
      2) устойчивости, как балки, свободно опертые на рамный поперечный набор.
      81. Бортовые стрингеры рассчитывают в составе бортового перекрытия.
      При перевязке стрингеры наружного и внутреннего бортов рассчитывают как система балок с распорками.
      82. Набор переборок из рамных стоек и шельфов, если последние поддерживают эти стойки, рассчитывается, как перекрытие.
      Холостые вертикальные стойки при отсутствии шельфов рассчитывают как однопролетные, а при наличии их - как неразрезные многопролетные балки.
      Холостые горизонтальные ребра жесткости при отсутствии рамных стоек рассчитывают как однопролетные, а при наличии их - как жестко заделанные балки на рамных стойках, если расстояния между стойками отличаются не более чем на 20 %.
      Если же эти расстояния отличаются больше, чем на 20 %, то ребра рассчитывают как неразрезные многопролетные балки, свободно опертые на рамные стойки как жесткие опоры.
      83. Расчет прочности пластин обшивки и настилов выполняют в предположении, что все пластины, несущие местную нагрузку, являются пластинами конечной жесткости, заделанными жестко на длинных кромках опорного контура.
      При отношении сторон опорного контура более двух пластины рассматривают как гнущиеся по цилиндрической поверхности и рассчитываться как балки - полоски.
      84. Ширину присоединенного пояска при определении элементов поперечного сечения балок судового набора назначают следующим образом:
      1) при расчете продольных ребер жесткости палуб, днища и второго дна, если они набраны по продольной системе набора, холостых бимсов и шпангоутов при поперечной системе набора, а также ребер жесткости переборок ширина присоединенного пояска с₁ рассчитывается по формуле:

с₁ = 0,5а,                                           (80)

      где а - расстояние между холостыми одноименными балками (шпация), см.
      Ширина присоединенного пояска не должна приниматься более 50 его толщин;
      2) при расчете рамных связей, расположенных перпендикулярно холостым балкам (бимсов, шпангоутов, флоров при продольной системе набора, а также карлингсов, кильсонов и бортовых стрингеров при поперечной системе набора), ширину присоединенного пояска для этих с₂ связей вычисляют по формуле:

с₂ = c₁ + (b – с₁) ,                                (81)

      где с₁ - ширина присоединенного пояска согласно подпункта 1) настоящего пункта, см;
      b - расстояние между рамными одноименными связями, расположенными перпендикулярно холостым балкам, см;
       - редукционный коэффициент, назначаемый по приложению 14 настоящих Правил.
      В случае, когда редукционный коэффициент определяется в соответствии с положениями строительной механики корабля, значение напряжения в жестких связях, входящее в кубическое уравнение, принимается равным допускаемому нормальному напряжению в рассматриваемой рамной связи, взятому с соответствующим знаком;
      3) при расчете рамных связей одного направления с холостым набором (карлингсов и кильсонов при продольной системе набора, рамных шпангоутов при поперечной системе набора борта) в расчетные значения площади присоединенного пояска вводятся площади поперечных сечений, находящихся в пределах пояска ребер холостого набора, а сама ширина присоединенного пояска с₃ определяется по формуле:

с₃ = 0,5d [1+0,45(100t/a)²],                          (82)

      где d - расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
      а - расстояние между холостыми одноименными балками (шпация), см.
      Во всех случаях должно быть соблюдено условие

с₃ < d;

      4) ширина присоединенного пояска балок судового набора во всех случаях не должна превышать ¹/₆ длины расчетного пролета рассматриваемой балки;
      5) для рамных связей, расположенных поперек гофров и непосредственно соединяющихся с гофрированным листом по всей своей длине, ширина присоединенного пояска принимается равной 12 толщинам гофрированного листа;
      6) для рамных связей, расположенных поперек гофров и непосредственно не соединяющихся с гофрированным листом на всей длине, ширину присоединенного пояска принимают равной нулю;
      7) для связей, идущих поверх продольных ребер жесткости (навесная система набора), ширину присоединенного пояска принимают равной нулю.
      85. Расчетную нагрузку, кН, воспринимаемую пиллерсом, определять по формуле:

Р = f_р + Р_в,                                         (83)

      где f - площадь палубы или платформы, м², поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе;
      р - расчетная нагрузка на площадь f, определяемая в соответствии с пунктом 55 настоящих Правил, кПа;
      Р_в - расчетная нагрузка, воспринимаемая пиллерсом от вышерасположенного пиллерса, кН.
      Площадь поперечного сечения пиллерса F, см², должна быть не менее

F = 20Р/_кр                                          (84)

      где укр - критические напряжения, МПа, определяемые в соответствии с пунктом 104 настоящих Правил, по величине эйлеровых напряжений

_у = 200I/(l²F),                                     (85)

      где l - расчетная длина пиллерса, м;
      I - наименьший момент инерции площади поперечного сечения пиллерса, см⁴.
      86. Площадь поперечного сечения раскосов должна составлять не менее определяемой по формулам 84 и 85 настоящих Правил, в зависимости от расчетной нагрузки Рр и приведенной длины lпр.
      Расчетная нагрузка, кН,

Р_р = (P/k) cos ,                                    (86)

      где Р - расчетная нагрузка на пиллерс, определенная по формуле 83 настоящих Правил, кН;
      k - коэффициент, принимаемый равным: для ферм, схематично изображенных в приложении 16 настоящих Правил: а и б – l; в – 2;
      б - угол между продольными осями пиллерса и раскоса.
      Приведенную длину раскоса l_пр вычисляют по формуле:

l_пр = k₁l_п                                (87)

      где k₁ - коэффициент, принимаемый равным: для ферм, схематично изображенных в приложении 16 настоящих Правил: а и б – 1; в – 0,6;
      l_п - полная длина раскоса, м.
      87. Поперечная прочность грузовых судов с двойными бортами и с большим раскрытием палуб оценивается с помощью расчета днищевого перекрытия грузового бункера совместно со шпангоутными рамами двойных бортов в предположении, что все узлы этих рам неподвижны и что внешние и внутренние борта являются жесткими опорами для флоров, если выполняется неравенство:

,                     (88)

      где l_т - длина наиболее длинного грузового трюма, м;
      В_ф - длина флора (расстояние между внутренними бортами на уровне второго дна), м,
      d₁ - расстояние между флорами, м;
      к_ср - средний коэффициент заделки флоров:

к_ср = (к_рn_р + к_пn_п)/(n_р + n_п);                         (89)

      n_р - число флоров в трюме, установленных в плоскости шпангоутных рам;
      n_п - число флоров в трюме, установленных в плоскости полупереборок;
      к_р - коэффициент заделки концов флоров на рамах:

;                                  (90)

      I_ф, I_д, I_б - моменты инерции площади поперечного сечения флора в районе грузового бункера, флора двойного борта и шпангоута внутреннего борта с присоединенными поясками, м⁴;
      с - коэффициент, учитывающий сдвиг:

а_с = 1 + 7,8I_д /(b²_дf_д);                               (91)

      fд - площадь поперечного сечения стенки флора двойного борта, м²;
      b_п, b_c, b_д - ширина двойного борта на уровне палубы, полувысоты борта и днища, м;
      к_п - коэффициент заделки флоров на полупереборках:

кп = 1/(1 + 6 I_ф /t_ппh²_дB_ф),                           (92)

      но не менее, чем к_р;
      t_пп - толщина листа полупереборки в нижней части, м;
      h_д - высота двойного дна, м;
      i₁ - относительный момент инерции двойного борта при стесненном скручивании:

i₁ = b²_п (t_бH + t_пb_п) / (12I_ф);                        (93)

      i₂ - относительный момент инерции двойного борта при свободном скручивании:

i₂ = Ht_бb²_c(1+b_ct_б/(Ht_n)/I_ф;                           (94)

      t_п, t_б - средние толщины настила палубы и обшивки бортов (внешнего и внутреннего), м.
      88. Если неравенство (формула 88 настоящих Правил) не выполняется, то делается расчет совместной деформации двойных бортов и днищевого перекрытия на тихой воде на действие местных нагрузок, установленных настоящими Правилами; такой расчет должен быть предметом специального рассмотрения Регистра судоходства.
      89. Для судов с большим раскрытием палуб, для которых неравенство (формула 88 настоящих Правил) не выполняется, должны быть найдены возникающие на волнении дополнительные срезывающие силы и изгибающие моменты в сечениях флора по диаметральной плоскости и по внутреннему борту, которые должны быть просуммированы с такими же силами и моментами на тихой воде. Определение этих сил и моментов является предметом специального рассмотрения Регистра судоходства.
      90. Для судов классов «О» и «М» максимальные значения сил и моментов вычисляются по формулам:
      срезывающая сила в сечении по внутреннему борту, кН,

;                               (95)

      изгибающий момент в сечении по внутреннему борту, кНм,

;                  (96)

      изгибающий момент в сечении по диаметральной плоскости, кНм,

,               (97)

      где h - расчетная высота волны, м;
      k - частота формы условной волны; для судов класса «О» принимается равной 0,140 ¹/_м, класса «М» - 0,0838 ¹/_м;
      Т - осадка посередине трюма, м

;                              (98)

      1₀ - принимается равной длине трюма, м, при l_т < 65 м и равной 65 м при l_т > 65 м;
      В_ф, d₁, i₁, i₂, к_ср – данные, предусмотрены пунктом 87 настоящих Правил.
      При вычислении изгибающих моментов, действующих в сечениях флора, установленного в плоскости шпангоутной рамы, следует принимать к = к_р; а в сечении флора, установленного в плоскости полупереборки, к = к_п.
      91. При перевозке автомобилей и при использовании автопогрузчиков прочность настила определяется значением остаточного прогиба Wост, полученного пластиной при действии на нее нагрузки от колеса или группы колес. Прогиб должен удовлетворять неравенству:

100W_ост / b < l,                                      (99)

      где b - наименьший размер пластины в плане (расстояние между ребрами, смотреть приложение 17 настоящих Правил), см.
      Остаточный прогиб вычисляется по формуле:

100W_ост/b,                             (100)

      где k₁ - коэффициент, равный 1,40 для стали с R_еН - 235 МПа и 1,00 для более прочных сталей;

;                                           (101)

;                                          (102)

;                                         (103)

;                                     (104)

      р_к - давление в пятне нагрузки (приложение 17 настоящих Правил), равное давлению в шине, МПа;
      р_т - давление, вызывающее появление фибровой текучести:

p_т=t²_min(R_eН - 0)/k_ба₀b₀;                            (105)

      t_min - толщина настила в конце срока эксплуатации судна без восстановительного ремонта, определяемая по формуле 109 настоящих Правил, см;
      ж - абсолютное значение максимальных сжимающих напряжений в жестких связях на уровне настила: при поперечной системе набора - в присоединенном пояске карлингса или кильсона при общем изгибе корпуса, при продольной - в присоединенном пояске бимса или флора при изгибе перекрытия, МПа; при расчете на воздействие колес автомобилей в рейсе находится с учетом волнения, на воздействие колес автопогрузчиков - с учетом нагрузок, действующих во время грузовых операций;
      0 - напряжение, равное меньшему из напряжений ж и э,

где э=19(100t_min/b)²;                              (106)

      а₀ - размер пятна приложения нагрузки вдоль длинной стороны пластины, см;
      b₀ - то же самое вдоль короткой стороны, см;
      R_еН - предел текучести материала настила, МПа;
      Е - модуль упругости, МПа;
      К_б - коэффициент напряжений в пластине, определяемый согласно приложению 18 настоящих Правил.
      Размеры пятна приложения нагрузки а₀ и b₀ принимаются в зависимости от ориентации колеса равными l₁ либо l₂. Значения l₁ и l₂ определяются в соответствии с пунктом 58 настоящих Правил.
      Для сдвоенных колес величина l₁ заменяется на l₁*

l₁* = l₁+B+,                                      (107)

      где - расстояние между шинами сдвоенного колеса.
      а давление в шине р заменяется на приведенное давление р*

р* = 2рl₁/l₁*,                                       (108)

      При b₀ > b принимается b₀ = b. При р < р_т остаточный прогиб W_ост = 0.
      Формула 100 настоящих Правил применима, если
      30 < b/t_min < 170;
      0,15 < a₀/b < 2,10;
      0,20 < b₀/b < 1,00;
      0,11 < 100R_еН/Е 0,17;
      0 < 10⁴_ж /Е < 8,0.
      Толщина настила в конце срока эксплуатации судна без восстановительного ремонта:

t_min = t - /\t,                                      (109)

      где t - проектная толщина настила, см, величина которой принимается не меньшей, чем требуется в приложении 47 настоящих Правил;
      /\t - износ за время эксплуатации, см:

/\t =0,008Т;                                         (110)

      Т - срок эксплуатации судна без восстановительного ремонта, лет.

      92. В районе вырезов в стенках рамного набора, где действует наибольшая срезывающая сила, должны быть определены напряжения, МПа:
      нормальные

у = [Mz/I + V_п(0,5l_в – x)/ z_п/I_п]10⁵;                (111)

      касательные

r = 10V/F_н,                                          (112)

      где М - изгибающий момент, действующий на балку в сечении, проходящем через середину выреза, кН м;
      I - центральный момент инерции площади поперечного сечения балки в районе выреза, см⁴;
      Z - отстояние точки, в которой определяется напряжение, от нейтральной оси балки, м;
      V_п - срезывающая сила, действующая на перемычку стенки в сечении, проходящем через середину выреза, кН; срезывающую силу в этом сечении следует считать распределенной между перемычками стенки пропорционально моменту инерции площади поперечного сечения перемычек I_п;
      l_в - длина выреза, м;
      х - отстояние расчетного сечения от левой кромки выреза, м;
      I_п - момент инерции части площади поперечного сечения балки, расположенной над или под вырезом, относительно собственной нейтральной оси, см⁴;
       Z_п - отстояние рассматриваемой точки от нейтральной оси перемычки стенки, м;
      V, F_н - срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см², в наиболее ослабленном сечении балки соответственно.

§ 5. Суммирование напряжений

      93. Расчетные напряжения связей корпуса от общего изгиба и от местной нагрузки определяются в зависимости от значений, расположения и направления действующих внешних нагрузок.
      94. Для определения расчетных напряжений при одновременном действии нескольких внешних нагрузок напряжения, рассчитанные для каждой из них в отдельности, следует просуммировать по правилам строительной механики.
      При этом принимаются такие из возможных комбинаций от действия внешних нагрузок, при которых в проверяемой связи корпуса расчетные напряжения различных знаков будут достигать наибольших значений.
      За расчетные напряжения в проверяемой связи корпуса принимают наибольшие нормальные и касательные напряжения, которые не превышают допускаемых пределов.
      95. Прочность продольных связей корпуса, принимающих участие в общем продольном изгибе, проверяют по напряжениям, получаемым в результате алгебраического сложения напряжений от общего продольного изгиба с напряжениями от местной нагрузки.
      96. Для судов, не перевозящих грузы на палубе, суммарные напряжения вычисляют только в связях днища.
      В связях палубы этих судов расчетными напряжениями являются напряжения от общего изгиба. Однако если у таких судов часть нагрузки с днища через пиллерсы передается на палубу и вызывает изгиб в ее связях, суммарные напряжения в связях палубы вычисляют с учетом этой нагрузки (например, суммарные напряжения в связях палубы судов-площадок в состоянии порожнем).
      97. Для всех судов, перевозящих грузы на палубе, суммарные напряжения в связях палубы вычисляются с учетом местной нагрузки на палубу.
      98. Определение и суммирование напряжений проводятся для двух расчетных изгибающих судно моментов: при прогибе и при перегибе.
      Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
      99. Суммарные напряжения от общего изгиба и от изгиба перекрытия определяются для наружных и внутренних кромок его связей на опоре и в пролете.

§ 6. Допускаемые напряжения

      100. При расчетах напряжений от общего изгиба и от местной нагрузки и суммарных напряжений за опасные нормальные и касательные напряжения принимаются:

₀ = k_нR_еН;                                         (113)

₀=0,57k_нR_еН,                                        (114)

      где R_еН - предел текучести материала;
      k_н - коэффициент, вычисляемый при 235 МПа < R_еН < 390 МПа по формуле

k_н= 1 - 0,089 (R_еН/235 - 1) - 0,129(R_еН/235 - 1)²     (115)

      101. Нормы допускаемых напряжений приведены в приложении 19 настоящих Правил.

§ 7. Расчеты устойчивости

      102. Проверочные расчеты устойчивости необходимо выполнять для следующих элементов корпуса:
      1) палубных перекрытий, днищевых перекрытий судов без двойного дна, продольных ребер жесткости палуб, днища, второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
      2) пиллерсов (одиночных и в составе ферм) и раскосов на действие максимальных сжимающих напряжений;
      3) бортовой обшивки и листов продольных переборок на действие максимальных касательных напряжений, возникающих при общем изгибе.
      103. Проверку на устойчивость выполняют с учетом отклонений от закона Гука критических (исправленных эйлеровых) напряжений укр. Критические напряжения находятся в зависимости от эйлеровых напряжений уэ, вычисленных в предположении, что материал элемента корпуса в момент потери устойчивости подчиняется закону Гука.
      104. Для сжатых стальных стержней критические напряжения находят по формулам, МПа:

                         (116)

      где RеН - предел текучести материала.
      105. Критические напряжения пластин, сжатых вдоль длинной кромки, МПа, вычисляют по формулам:

                        (117)

      где э - эйлеровы напряжения, МПа:

э =78,5(100t/а)²,                                  (118)

      где t - толщина пластины, см;
      а - длина короткой кромки, см;
      R_еН - предел текучести материала, МПа.
      106. Критические напряжения при сжатии днищевых и палубных перекрытий, а также продольных ребер жесткости должны быть не меньше предела текучести материала.
      При поперечной системе набора жесткость холостых шпангоутов днища и холостых бимсов должна быть не ниже критической. Допускается снижение критических напряжений днищевых и палубных перекрытий и продольных ребер жесткости до значений, при которых:

кр > К_усж,                                         (119)

      _сж - максимальное напряжение сжатия, МПа, в перекрытии или продольном ребре при общем изгибе от действия расчетных нагрузок;
      К_у - коэффициент запаса устойчивости, равный

К_у = К_кл (0,75 + 0,25R_еН/ 235),                       (120)

      R_еН – предел текучести материала, МПа;
      K _кл - коэффициент, равный 1,43 для судов класса «М» и 1,33 для судов классов «О», «Р» и «Л».
      107. При расчете устойчивости продольные ребра жесткости считаются свободно опертыми на соответствующие поперечные связи (флоры, рамные шпангоуты и бимсы). Эйлеровы напряжения при сжатии продольных ребер, МПа,

 _э = ²EI/[b2(f + at)],                             (121)

      где Е - модуль упругости, МПа;
      I - момент инерции площади поперечного сечения ребра с присоединенным пояском, размеры которого назначаются согласно подпункту 1) пункта 84 настоящих Правил, см⁴;
      b - пролет ребра, см;
      f - площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см²;
      а - расстояние между ребрами (длина меньшей стороны пластины), см;
      t - толщина пластины, см.
      108. Касательные напряжения пластин борта и переборок при общем изгибе, определяемые по формуле 77 настоящих Правил, не допускаются более 0,95 эйлеровых касательных напряжений, определяемых по формуле, МПа

э= 19k(100t/a)²,                                    (122)

      где k - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения сторон пластины b/a (b - длина большей стороны пластины, см) согласно приложению 20 настоящих Правил.

      t, a - соответственно толщина и длина меньшей стороны пластины, см.

§ 8. Расчеты общей предельной прочности

      109. Во всех случаях должна быть проверена общая прочность корпуса судна по предельным моментам.
      Под предельным моментом понимается момент, вызывающий хотя бы в одной из продольных связей корпуса, включенной в эквивалентный брус, нормальные напряжения общего изгиба, равные по абсолютной величине опасным. При этом во всех других связях допускаются напряжения не больше опасных.
      Для связей, не несущих местной нагрузки, опасные напряжения принимаются равными

₀ = k _н R_еН,                                        (123)

      а для связей с местной нагрузкой

₀ = 0,9 k _н R_еН                                     (124)

      где R_еН – предел текучести материала рассматриваемой связи;
      коэффициент k _н – вычисляется по формуле 115 настоящих Правил.
      110. Определению подлежат два предельных момента М_пр, кН•м, - один при прогибе, другой при перегибе корпуса:

М_пр = 10³ W_пр о,                                    (125)

      где W_пр - момент сопротивления поперечного сечения эквивалентного бруса относительно той связи, в которой напряжения равны опасным, см³;
      _о - опасное напряжение в указанной связи, МПа.
      111. При вычислении момента сопротивления W_пр редукционные коэффициенты пластин при продольной системе набора в соответствии с нормами пункта 82 настоящих Правил, а при поперечной системе набора – либо согласно приложению 21 настоящих Правил, либо в соответствии с положениями строительной механики корабля, выполняя нормы пункта 83 настоящих Правил, в зависимости от того, как они находились в расчете общей прочности по допускаемым напряжениям: по приложению 14 настоящих Правил, или расчетом по уравнениям строительной механики корабля.
      При этом напряжения в жестких связях принимаются в соответствии с напряженным состоянием, создаваемым предельным моментом.
      112. Редуцированию подлежат также и те сжатые «жесткие» связи корпуса (продольные балки палуб, платформ, ширстрека, днища, настила второго дна), у которых критические напряжения _кр, вычисленные в соответствии с пунктами 104 и 107 настоящих Правил, меньше напряжений в жестких связях _ж, возникающих при действии предельного момента. Редукционный коэффициент этих связей:

= _кр /|_ж| < 1.                                  (126)

      113. Для обеспечения прочности корпуса по предельному моменту выполняют условие:

|М_пр| > k|М_р|,                                        (127)

      где k - коэффициент запаса прочности по предельному моменту;
      М_р - расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кН•м.
      114. Значение коэффициента k независимо от марки применяемой стали для судов всех классов принимается равным 1,35.
      115. Для грузовых судов прочность корпуса по предельному моменту дополнительно проверяется с помощью выражения

М_кр > k_пр DL                                         (128)

      где k_пр - коэффициент предельного момента, определяемый по приложению 22 настоящих Правил.
      D - водоизмещение судна в полном грузу, кН.

§ 9. Расчеты общей прочности корпуса в конце срока
службы судна.
Оценка сроков службы отдельных связей корпуса

      116. Для судов длиной 50 м и более проверяется общая прочность корпуса на срок, в течение которого предполагается эксплуатация судна без восстановительного ремонта корпуса. Указанный срок определяется судовладельцем (заказчиком проекта) либо разработчиком.
      117. Для всех судов выполняется определение сроков службы отдельных связей корпуса из условия обеспечения допустимых в процессе эксплуатации остаточных толщин.
      Расчеты выполняются применительно к указанным в проектной спецификации условиям эксплуатации (класс, грузоподъемность, виды перевозимого груза, условия проведения грузовых операций), влияющим на прочность корпуса и принятым в проекте размерам связей.
      Расчеты выполняются в соответствии с пунктами 118 по 133 настоящих Правил.
      118. Проверка общей прочности в конце срока службы выполняется по предельным моментам.
      Определению подлежат два предельных момента, кН•м, при прогибе и при перегибе корпуса:

М_пр = 10³ W_пр.и. _о,                                 (129)

      где W_пр.и - момент сопротивления поперечного сечения эквивалентного бруса, вычисленный с учетом износов и местных остаточных деформаций связей корпуса, относительно той связи, в которой напряжения равны опасным м³;
      _о - опасное напряжением для указанной связи, МПа; назначается в соответствии с пунктом 109 настоящих Правил.
      119. При определении момента сопротивления Wпр.и редуцируют гибкие связи корпуса, полагая, что в одной из них нормальные напряжения общего изгиба равны по абсолютной величине опасным, и учитывая одновременный износ связей корпуса в соответствии с пунктами 120-122 и их местных деформаций в соответствии с пунктами 123-128 настоящих Правил.
      Износы и деформации определяют при возрасте судна, равном планируемому сроку службы, уменьшенному на 5 лет.
      120. Сроки службы отдельных связей корпуса Т, годы, вычисляются по формуле:

Т = (t_пр – [t])/ с_р + 5,                             (130)

      где t_пр - толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
      с_р - расчетная скорость изнашивания, определяемая в соответствии с нормами пункта 121 настоящих Правил, мм/год;
      [t] - допустимая остаточная толщина, принимая для листов обшивок и настилов согласно приложению 3 Правил освидетельствования судов в эксплуатации, утвержденных уполномоченным органом (далее - Правила освидетельствования), и определяемая для балок набора по формуле:

[t]= t_пр                                                     (131)

       - коэффициент, равный определенному пунктом 20 Правил освидетельствования допустимому отношению значений остаточной и проектной площади поперечного сечения балки.
      Полученные в результате расчета сроки службы отдельных связей не допускаются меньше планируемого срока службы судна, принятого в проекте.
      121. Расчетная скорость изнашивания определяется по формуле:

с_р = (1 + k_QV)с,                                     (132)

      где с - рекомендуемая средняя скорость изнашивания, назначаемая по согласно приложению 23 к настоящим Правилам, мм/год;
      V - коэффициент вариации скорости изнашивания:

V = 0,51 - 1,06с;                                   (133);

      k_Q - коэффициент, принимаемый равным:
      при проверке общей прочности корпуса по предельному моменту в конце планируемого срока службы - 1,0;
      при определении срока службы отдельных связей - 1,65.
      Рекомендуемые средние скорости изнашивания и коэффициенты вариации по согласованию с Регистром судоходства принимаются отличающимися от указанных в приложении 23 настоящих Правил и определяемых по формуле 133 настоящих Правил, если проектант представит соответствующие обоснования, основанные на фактических данных опыта эксплуатации судна-прототипов.
      122. Для корпусов судов, подверженных специфическим износам и предназначенным для постоянной эксплуатации в битом льду, перевозки агрессивных грузов, сернистых нефтепродуктов, назначение средних скоростей изнашивания является предметом специального рассмотрения Регистром судоходства.
      123. Местные остаточные деформации продольных ребер жесткости совместно с настилом или обшивкой (вмятины) учитывают в палубе судов-площадок, в настиле второго дна и в наклонных стенках грузового бункера или внутренних бортах сухогрузных судов.
      124. Суммарная ширина вмятин принимается равной ширине конструкции в пределах грузовой зоны.
      Стрелку прогиба отдельной вмятины в поперечном сечении принимают распределенной по синусоиде между продольными рамными связями.
      125. Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:

h = 50,1k₀k_рk_кb(Т-5)^0,73/(R_еН W₀),                     (134)

      где k₀ - коэффициент, принимаемый равным:
      при наличии распорок между продольными ребрами жесткости настила второго дна и днища, установленными по середине пролета - 0,5;
      в остальных случаях - 1,0;
      k_р - коэффициент, равный 1,5, если в проекте предусматривается возможность выполнения грузовых операций кранами грузоподъемностью 200 кН и более, и 1,0 - в остальных случаях;
      k_к - коэффициент, принимаемый равным:
      для грузовых палуб судов-площадок - 1,0;
      для настила второго дна сухогрузных судов - 0,7;
      для стенок бункера и внутренних бортов 0,7 соs , где - угол наклона бункера и внутренних бортов к основной плоскости;
      b - длина ребра, равная расстоянию между рамными поперечными связями, на которые опирается ребро, см;
      Т - планируемый срок службы судна, годы;
      R_еН - предел текучести материала балки, МПа;
      W₀ - предельный момент сопротивления ребра жесткости, см²:

W₀ = f_пр (y₀ + 0,05t_пп),                              (135)

      где f_пр - проектная площадь поперечного сечения профиля балки без присоединенного пояска, см²;
      у₀ - отстояние центра тяжести поперечного сечения профиля без присоединенного пояска от обшивки, см;
      t_пп - проектная толщина присоединенного пояска, мм.
      126. Деформированные продольные ребра жесткости с присоединенными поясками шириной, равной половине расстояния между ребрами, следует включать в эквивалентный брус с редукционными коэффициентами цр, определенными в зависимости от перечисленных ниже параметров:
      h₀ - стрелка погиби деформированного ребра, согласно пункту 106 настоящих Правил;
      а - расстояние между ребрами, см;
      F_p, I_p - площадь поперечного сечения, см², и момент инерции этой площади относительно нейтральной оси, см⁴, продольного деформированного и изношенного ребра с присоединенным пояском шириной, равной а;
      Z_мах - отстояние крайнего волокна полки от нейтральной оси указанного выше поперечного сечения, см;
       - радиус инерции, см, равный:

= ;                                            (136)

      Е, RеН - модуль упругости и предел текучести материала ребра, МПа;
      b - длина ребра, см, равная расстоянию между рамными поперечными связями, на которые опирается ребро;
      уэ- эйлерово напряжение ребра, МПа, равное:

э = ² ЕI_р / F_рb²;                                  (137)

      ж - напряжение в жестких связях на уровне центра тяжести площади поперечного сечения ребра с присоединенным пояском, МПа; при растяжении ж > 0, при сжатии ж < 0;
      n - относительное напряжение, равное

n = ж / R_eH;                                       (138)

      р - интенсивность давления груза на настил, который поддерживается ребром, МПа, согласно пунктам 46 - 50 настоящих Правил; для ребер, поддерживающих обшивку или настил, на которые груз не действует, принимается р = 0
      H_p - высота ребра, см.
      Редукционный коэффициент вычисляется по формулам:

               (139)

      где ₀- коэффициент, определяемый согласно приложению 24 настоящих Правил;
      k_п - принимается равным единице для ребер палуб судов-площадок и ребер второго дна и 0,85 в остальных случаях;
      n₁, n₂ - числа, вычисляемые по формуле:

      число п₁ отрицательное, п₂ положительное;
      X, X₁, Y - величины, определяемые по формулам:

,                    (141)

,             (142)

.                       (143)

      127. Если определенный по формулам 141, 142 и 143 настоящих Правил, какой-либо коэффициент получается отрицательным, то его принимают равным нулю, если больше единицы - равным единице.
      128. Редукционные коэффициенты пластин в районе вмятин при продольной системе набора не принимается больше редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, определенных пунктом 126 настоящих Правил.
      Редукционные коэффициенты пластин в районе вмятин при поперечной системе набора определяются согласно приложению 21 настоящих Правил.
      Редуцируемые части пластин настила грузовой палубы судов-площадок и настила второго дна сухогрузных грузов при поперечной системе набора в эквивалентный брус не включаются.
      129. Для обеспечения общей прочности судна по предельному моменту М пр.и с учетом износов и местных остаточных деформаций связей корпуса выполняется условие:

|М_пр.и| > |k_иМ_р|,                                     (144)

      где k_и - коэффициент запаса прочности по предельному моменту с учетом износов и местных остаточных деформаций связей корпуса;
      М_р - расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кН•м.
      130. Коэффициент k_и в условии прочности принимается равным коэффициенту k_годн значения которого устанавливаются в соответствии с приложением 1 Правил освидетельствования.
      131. Для грузовых судов общую прочность судна по предельному моменту Мпр.и с учетом износов и местных остаточных деформаций связей корпуса проверяют дополнительно с помощью соотношения:

|М_пр.и| > k_пр.иDL,                                    (145)

      где k_пр.и - коэффициент предельного момента с учетом износов и местных остаточных деформаций связей корпуса.
      132. Значения коэффициента k_пр.и в конце срока службы судна принимаются согласно приложению 25 настоящих Правил.
      133. Условия пунктов 129-131 настоящих Правил выполняются при планируемом сроке службы судна.

5. Конструирование корпуса судна

§ 1. Общие требования

      134. При конструировании корпусов судов необходимо соблюдать принципа совмещения связей в одной плоскости, чтобы образовались замкнутые конструкции: карлингс - рамная стойка поперечной переборки - кильсон; продольное ребро жесткости палубы или платформы - холостая стойка поперечной переборки - продольное ребро днища, двойного дна или платформы; флор - шпангоут - бимс; бортовой стрингер - шельф поперечной переборки - шельф продольной переборки.
      135. Изменения толщины, высоты, сечения или формы связей корпуса допускаются плавными.
      Разность толщин смежных листов не допускается с превышением 30 % толщины наиболее толстого из соединяемых листов или 5 мм (принимается меньшее значение).
      Указанное не относится к листам, образующим пазы, а также к утолщенным листам, устанавливаемым у концов надстроек, под якорными клюзами, под судовыми техническими средствами.
      Разделку кромки наиболее толстого листа выполняют до толщины тонкого листа в соответствии с действующими стандартами.
      136. Переход высот стенок балок и ребер жесткости от большей к меньшей или наоборот производят на участке, протяженность которого рекомендуется назначать равным пяти разностям высот стенок соединяемых связей.
      Допускается уменьшать длину переходного участка (за исключением стенок кильсонов и карлингсов в средней части судна) до двух разностей высот.
      Аналогичным образом допускается плавный переход один в другой поясков балок.
      137. Необходимо обеспечивать непрерывность возможно большего числа основных продольных связей корпуса.
      138. В одном поперечном сечении корпуса не допускается прерывать более 1/3 продольных ребер жесткости, а также более двух продольных рамных связей, расположенных по днищу или по палубе судна.
      Сечения, в которых прерываются продольные связи, должны отстоять друг от друга не менее чем на 2 шпации.
      Переход от продольной системы набора к поперечной должен быть постепенным.
      139. Не разрешается заканчивать продольные связи в районах, ослабленных большими вырезами и в районах концентрации напряжений (например, у скруглений углов прямоугольных вырезов, окончаний надстроек и продольных комингсов).
      140. В районах окончания палуб, платформ, настила второго дна, продольных переборок необходимо предусмотреть кницы или другие конструкции, уменьшающие концентрацию напряжений (приложение 26 настоящих Правил).
      141. Ребра жесткости в местах окончания необходимо довести до поперечной вязи и закрепить кницами.
      142. Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
      1) противовибрационных ребер жесткости;
      2) ребер жесткости, подкрепляющих стенки набора;
      3) холостых стоек поперечных переборок на судах с поперечной системой набора, за исключением пиковых и переборок машинного отделения;
      4) холостых стоек продольных переборок на судах с продольной системой набора.
      Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой, в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
      143. Продольные балки рамного набора необходимо заканчивать на поперечных переборках или поперечном рамном наборе.
      С противоположной стороны необходимо установить сгонную кницу протяженностью не менее 1,5 высоты оканчиваемой балки, доведенную до поперечной балки рамного набора и приваренную к ней.
      Высоту кницы необходимо равнять высоте оканчиваемой рамной балки с уменьшением на конце до 1/4 этой высоты. Толщину стенки и размеры полки кницы необходимо принимать такими же, что и у оканчиваемой балки. Полку следует оканчивать на «ус» (приложение 27, а) и б) настоящих Правил).
      Если оканчиваемая балка рамного набора переходит в продольную балку холостого набора, доводить кницу до поперечной балки не требуется (приложение 27 настоящих Правил).
      144. При продольной системе набора днища, палубы или платформы холостые шпангоуты необходимо закреплять по концам кницами, доведенными до ближайших продольных балок.
      При комбинированной системе набора борта холостые шпангоуты оканчивают с помощью книц на бортовых стрингерах или платформах.
      При комбинированной и продольной системах набора борта на участке между рамными шпангоутами по скуле и в узле соединения борта с палубой в плоскости каждого практического шпангоута, устанавливаются кницы, доходящие до ближайших продольных балок.
      145. В процессе проектирования следует предусматривать конструктивные мероприятия по увеличению прочности и жесткости тех корпусных конструкций, которые в эксплуатационных условиях подвергаются местным сосредоточенным или ударным нагрузкам, не учитываемым в расчетах прочности, например, палубы в районе опорного барабана, бортов и днища плавучих кранов, оконечностей толкачей и толкаемых судов, палубы судов-площадок, второго дна и внутренних бортов сухогрузных судов.

§ 2. Конструирование балок набора

      146. Балки набора, стенки которых расположены в одной плоскости (бимса со шпангоутом, шпангоута с флором), соединяют, как правило, с помощью книц, устанавливаемых в плоскости стенок соединяемых балок набора при этом рамные балки должны быть сварены одна с другой.
      Балки поперечного холостого набора допускается соединять кницами, устанавливаемыми внахлестку.
      При соединении балок рамного набора необходимо кницами перекрывать набор на протяжении не менее высоты меньшего профиля, при соединении балок холостого набора - не менее двух высот меньшего профиля (для книц, устанавливаемых внахлестку, перекрой измеряется от полки балки).
      Необходимо, чтобы толщина книц, соединяющих балки рамного и холостого набора, была не менее меньшей толщины стенки соединяемых балок.
      Допускается уменьшение толщины книц, соединяющих балки холостого набора: кницы без фланца - на 1 мм при толщине стенки балки от 7 до 9 мм включительно и на 2 мм при толщине 10 мм и более. Для книц с фланцем или с приваренной полосой - на 1 мм при толщине стенки в интервале от 6 до 8 мм и на 2 мм при толщине 9 мм и более.
      147. Необходимо, чтобы кницы, устанавливаемые в узлах соединения балок рамного набора, имели по свободной кромке полосу или фланец, оканчивающиеся на «ус».
      В остальных случаях подкрепление свободной кромки требуется, если длина одной из привариваемых сторон кницы или бракеты превышает 35 их толщин.
      Необходимо, чтобы:
      толщина приваренной полосы была не менее толщины стенки кницы, ширина - не менее 8 толщин полосы, но не менее 40 мм по одну сторону от линии приварки;
      ширина фланца имела не менее 8 толщин кницы, но не менее 40 мм;
      максимальная ширина пояска, измеренная от стенки кницы, не превышала 10 его толщин;
      площадь сечения полки кницы в узле соединения балок рамного набора составляла не менее 0,8 от площади меньшей полки соединяемых балок.
      148. В местах пересечения с переборками балки рамного набора следует крепить с обеих сторон переборки кницами, перекрывающими эти балки на длине не менее их высоты.
      Необходимо стенки и пояски балок приваривать к обшивке переборок.
      У переборок машинного отделения и оконечностей, а также переборок, испытывающих воздействие знакопеременных нагрузок, полки следует заканчивать на «ус».
      149. Холостой набор необходимо пропустить через вырезы в проницаемых рамных связях или проницаемых переборках.
      Стенку балки холостого набора приваривают к стенке проницаемой рамной связи или к проницаемой переборке, либо связи соединялись с помощью книц, планок (приложение 28 настоящих Правил), ребер жесткости или путем комбинации указанных способов.
      Толщина кницы устанавливается в соответствии с пунктом 146 настоящих Правил, толщина планки и ребра жесткости - не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
      Катеты кницы составляют не менее 1,5 высоты балки холостого набора, высота ребра - не менее 0,6 высоты этой балки.
      Также необходимо соблюдение требований к ребрам жесткости, установленные пунктом 157 настоящих Правил.
      Необходимо, чтобы смещение кницы или ребра жесткости от плоскости стенки несимметричного профиля не превышало катета сварного шва, увеличенного на 1 мм.
      При навесной конструкции набора балки холостого набора, выполненные из уголка, допускается соединять с балками рамного набора путем сварки полок двумя швами. В случае применения в качестве холостого набора полособульбового профиля соединение необходимо выполнять с помощью книц.
      150. При навесном (двухъярусном) наборе в качестве балок рамного набора применяются готовые прокатные или сварные двутавры и швеллеры, а также гнутые швеллеры с полками одинаковой ширины.
      151. Постановка проставок между балкой рамного набора и обшивкой не рекомендуется.
      Допускается постановка проставок в местах пересечения балок рамного набора с переборками и неразрезными кильсонами, а также в местах перехода навесного набора в обычный («нарезной»). При этом свободную кромку проставки рекомендуется выполнять с фигурным вырезом, показанным в приложении 29 настоящих Правил.
      152. Соединение продольных балок холостого набора, прерывающихся на непроницаемых рамных связях или непроницаемых переборках выполняют с помощью книц или бракет, устанавливаемых с обеих сторон рамной связи или переборки в плоскости стенок соединяемых балок.
      Необходимо, чтобы толщина книц соответствовала требованиям пункта 146 настоящих Правил.
      Длина сварного шва, соединяющего кницу с продольной балкой, составляет не менее 2,5 высоты балки, а по свободной кромке отгибался фланец независимо от толщины и размеров сторон кницы (приложение 30 настоящих Правил).
      153. Для образования голубниц (протоков) у поперечных связей продольные ребра жесткости днища и палубы допускается не доводить до листов связей.
      Необходимо, чтобы расстояние между торцом ребра и листом связи не превышало 10 толщин обшивки днища, но не более 100 мм (принимать меньшее значение).
      Соединение продольных ребер жесткости выполняется в соответствии с пунктом 152 настоящих Правил.
      154. При закреплении концов балок холостого набора, прерывающихся на переборках или рамных связях, не допускается приварка с помощью книц к неподкрепленным листам.
      В плоскости книц необходимо наличие ребра жесткости или по концу одной из книц необходимо установить ребро жесткости из полосы или прокатного профиля (приложения 31, 32, 33 настоящих Правил), доходящее до ближайших балок набора. Концы ребра допускается заканчивать на «ус».
      155. Кница, закрепляющая конец балки холостого набора на поперечной балке рамного набора, необходимо доводить до полки последней. При этом допускается технологический зазор 10 - 20 мм (приложение 34 настоящих Правил).
      Необходимо, чтобы:
      сторона кницы или бракеты, привариваемые к полке балки рамного набора, не доходили до свободной кромки полки на 10 - 20 мм;
      при подходе к наружной обшивке полки рамного набора заканчивались на «ус» с зазором между концом полки и обшивкой 10 - 20 мм.
      156. В узле пересечения трех взаимно перпендикулярных конструкций (например, платформы, продольной и поперечной переборок) необходимо установить кницы или ребра жесткости для разнесения усилий, возникающих в точке пересечения (приложение 35 настоящих Правил).
      157. Стенки рамного набора при отношении высоты h, см, к толщине t, см, большем 80, где R_еН - предел текучести материала балки, МПа, необходимо подкрепить ребрами жесткости, параллельными пояскам рамного набора с соблюдением следующих условий:
      1) необходимое расстояние между подкрепляющими ребрами S, см, установленными нормально пояскам рамного набора, не более

S = ;                                  (146)

      2) необходимый момент инерции площади поперечного сечения ребер жесткости, нормальных пояскам рамного набора, с присоединенным пояском, см⁴, не менее

i = 0,l S t³ e^KS/h,                                   (147)

      где К - коэффициент, определяемый согласно приложению 36 настоящих Правил;
      3) необходимый момент инерции площади поперечного сечения ребер жесткости, параллельных пояскам рамного набора, с присоединенным пояском, не менее, см⁴:

i = 5,1•10^-7R_еН (f + at)l²,                           (148)

      где R_eH - предел текучести материала ребра, МПа;
      f - площадь поперечного сечения ребра (без присоединенного пояска), см²;
      а - расстояние между подкрепляющими ребрами, см;
      l - длина подкрепляемого участка стенки, см.
      Ребра допускается выполнять из полосы, если отношение их высоты к толщине не превышает 10, при этом необходимая высота ребра составляла не менее 50 мм, а толщина - не менее 0,8 толщины подкрепляемой стенки.
      Необходимое отношение h/t для стенок рамного набора, подвергающегося действию больших локальных нагрузок (набор борта всех судов, набор палуб судов-площадок, для которых предусматривается загрузка и разгрузка грейферами), допускается не более .
      158. Необходимо, чтобы толщина стенки рамного набора в зависимости от толщины прилегающей обшивки была не менее значений, указанных в приложении 37 настоящих Правил.
      При толщине обшивки 12 мм и более толщина стенки возможно уменьшить на 4 мм по сравнению с толщиной обшивки.
      Для стенок рамного набора, примыкающего к палубному стрингеру или комингсу открытых судов, возможен допуск большего уменьшения, но не более чем в 2 раза по сравнению с толщиной прилегающих листов указанных конструкций.
      До половины толщины листов утолщенного палубного стрингера и комингса открытых судов возможно уменьшение толщины стенки рамного набора, прилегающего к этим связям.
      Толщина стенок рамного набора грузовых судов длиной 50 м и более допускается не менее значений, указанных в приложении 38 настоящих Правил.
      159. Необходимо, чтобы:
      толщина приваренной полки балки не превышала двух толщин ее стенки;
      ширина симметричной полки не превышала 24 ее толщин, а толщина полки, приваренной с одной стороны стенки - 12 толщин.
      Ширину отогнутого фланца следует принимать в пределах 8 - 12 его толщины.
      Необходимо, чтобы:
      у Г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине было не более 30;
      ширина дополнительного малого фланца (гребешка) была не менее 30 мм.
      160. При вычислении момента сопротивления и момента инерции поперечного сечения несимметричной балки с отогнутым фланцем площадь фланца f_ф умножают на коэффициент ц определяемый по формуле:

= ,                             (149)

      где l - пролет балки, см;
       - коэффициент, зависящий от вида закрепления концов и принимаемый равным:
      1,5 - при жестко заделанных концах;
      1,25 - при одном жестко заделанном и другом свободно опертом конце;
      1 - при свободно опертых концах;
      h - высота стенки, см;
      f_ст - площадь поперечного сечения стенки, см²;
      f_ф - площадь поперечного сечения фланца, см²;
      t - толщина фланца, см;
      b - ширина фланца, см.

§ 3. Вырезы в корпусных конструкциях

      161. Необходимо, чтобы прямоугольные вырезы в продольных связях имели скругление в углах радиусом не менее 0,1 ширины выреза.
      Допускается уменьшение до 0,5 м радиусов скругления вырезов грузовых трюмов в главных палубах, ограниченных непрерывными продольными комингсами.
      162. Вырезы в продольных связях корпуса судна рекомендуется располагать большей стороной вдоль судна.
      163. Связи у вырезов необходимо оканчивать на специально установленной связи и приваривать к ней (приложение 39 настоящих Правил).
      Если вырезов несколько, их следует по возможности располагать на одной линии вдоль судна, не совмещая несколько вырезов в одном поперечном сечении.
      164. Делать вырезы в стенке балки непосредственно вблизи опор и книц не допускается.
      Вырезы допускаются на расстоянии не менее 50 % высоты балки от конца кницы.
      165. Не допускается превышение высоты вырезов в стенке балок рамного набора для прохода балок холостого набора на 0,5 высоты рамного набора.
      Если стенки балок соединены сваркой, а ослабление от выреза компенсировано постановкой планки, допускается увеличение до 0,6 высоты выреза от высоты рамного набора.
      В районе двойных бортов возможно высоту выреза принимать равной 0,6 высоты рамного полубимса.
      Не допускается превышение до 0,4 высоты (ширины) перечисленных связей суммарной высоты вырезов для прохода балок холостого набора в стенках сплошных флоров и кильсонов двойного дна, а также сплошных рамных шпангоутов «диафрагм» и платформ двойного борта.
      Не допускается превышение высоты облегчающих вырезов и вырезов для лазов свыше 50 %, а ширины - 75 % высоты рамной связи в данном месте.
      Необходимо, чтобы расстояние от кромок всех вырезов в рамных связях до кромок вырезов для прохода балок холостого набора было не менее высоты этих балок.
      166. Необходимо, чтобы высота вырезов для голубниц (протоков) в наборе не превышала 20 % высоты балки, а длина составляла не более 15 толщин обшивки или настила.
      167. Ослабленные вырезом стенки рамного набора необходимо подкрепить ребрами жесткости, параллельными пояскам балки, момент инерции площади поперечного сечения которых с присоединенным пояском имел значение не менее определенного по формуле 148 настоящих Правил.
      168. Предусмотренные пунктом 167 настоящих Правил для балок с вырезами подкрепления могут не выполняться, если вырезы имеют круглую форму, их диаметр не превышает 20 % высоты балки рамного набора и расположены они на расстоянии не менее двух высот балки один от другого или от других вырезов.
      169. Участки стенок рамного набора, прилегающие к внутреннему борту, поперечным и продольным переборкам, подкрепляют наклонными ребрами жесткости (приложение 40 настоящих Правил), вырез необходимо располагать посередине подкрепляемой стенки.
      Необходимо, чтобы наклонные ребра жесткости имели площадь f см², поперечного сечения (без присоединенного пояска) и момент инерции i, см⁴, площади поперечного сечения ребер с присоединенным пояском не менее

f = (12,7V – F_н0)/(2R_еН sin );                   (150)

i = 5,1•10^-7 R_еН ,                      (151)

      где V, F_н - срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см², в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
      ₀ - предел текучести материала стенки по касательным напряжениям согласно формуле 114 настоящих Правил, МПа;
      R_еН - предел текучести материала ребра, МПа;
      h, t - высота и толщина стенки соответственно, см;
       - угол наклона ребер жесткости к нейтральной оси стенки, град.
      170. При установке наклонных ребер прочность стенки в соответствии с пунктом 92 настоящих Правил, не проверяется.

§ 4. Гофрированные конструкции

      171. Применение гофрированных конструкций допускается для непроницаемых и проницаемых переборок корпуса и для второстепенных конструкций, не участвующих в общем изгибе, - выгородок, стенок и крыш рубок.
      172. Необходимо, чтобы прочность гофрированных конструкций была не меньше прочности аналогичных плоских конструкций.
      173. Для непроницаемых переборок корпуса необходимо, чтобы гофры были сквозными - трапециевидного (рисунок а) приложение 41 настоящих Правил) или волнистого (рисунок б) приложение 41 настоящих Правил) поперечного сечения.
      Гофры поперечных переборок необходимо располагать вертикально, а продольных - горизонтально или вертикально. При вертикальном расположении гофров на продольной переборке последняя в эквивалентный брус не включается.
      174. Для второстепенных конструкций выбор гофр производится по стандартам.
      175. Под концами книц балок, притыкающихся к гофрированным полотнищам, необходимо предусматривать поперечные ребра, идущие до ближайших граней гофров, шельфы или другие конструкции, обеспечивающие распределение сосредоточенной нагрузки от углов книц (приложение 42 настоящих Правил).

§ 5. Сварные соединения

      176. Стыки листов наружной обшивки и палуб не допускается располагать непосредственно в местах повышенной концентрации напряжений - в углах больших вырезов, у концов фундаментов.
      177. Не допускается скученности сварных швов, пересечения их под острым углом и близкого расположения параллельных стыковых швов или угловых швов со стыковыми.
      178. Необходимо, чтобы:
      расстояние между параллельными межсекционными стыковыми и угловыми сварными швами было не менее 10t при толщине листа t = 3 - 10 мм и 100 мм при t > 10 мм;
      расстояние между параллельными стыковыми и угловыми сварными швами, расположенными внутри секции, было не менее 30 мм.
      179. Необходимо, чтобы угол между двумя стыковыми швами был больше 60^о.
      180. Монтажные стыки настилов палуб и наружной обшивки секций и блоков располагают в одной плоскости.
      181. Необходимо при соединении элементов корпусных конструкций встык обеспечить провар на всю толщину соединяемых частей.
      182. В тавровых соединениях, работающих на отрыв и испытывающих вибрационные, переменные или ударные нагрузки, применяют двусторонние непрерывные швы, обеспечивающие сквозной провар притыкаемой стенки.
      Необходимо, чтобы поверхность швов таких соединений имела вогнутую форму и плавно сопрягаться с поверхностями соединяемых частей.
      183. Типы швов тавровых соединений конструкций корпусов судов приведены в приложении 43 настоящих Правил.
      Конструктивные элементы швов тавровых соединений без скоса кромок стальных конструкций корпусов судов назначают согласно приложению 44 настоящих Правил, в которой коэффициент прочности, соответствующий номеру шва, представляет собой отношение суммарной расчетной высоты непрерывного шва к толщине наиболее тонкого из соединяемых листов.
      Расчетная высота шва принята равной 0,7 катета шва.
      Для прерывистых и точечных швов указан коэффициент прочности равнопрочных им непрерывных швов.
      184. Указанные в приложении 44 настоящих Правил швы в обоснованных случаях по согласованию с Регистром судоходства возможно заменить равнопрочными швами другого характера с иными размерами конструктивных элементов.
      185. Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают согласно приложению 45 настоящих Правил.
      186. На буксирах-толкачах и толкаемых судах приваривать набор к наружной обшивке и к палубе в районе сцепных устройств следует непрерывными швами.
      187. Для тавровых соединений, работающих на отрыв, необходимо применять шов № 1, обеспечивающий равнопрочность с привариваемой стенкой (на срез и на отрыв).
      188. Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке необходимо обваривать вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
      Также необходимо обваривать вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм участки стенок балок и переборок у вырезов.
      189. На стенках набора необходимо предусматривать вырезы в местах их пересечения со сварными швами полотнищ, если эти полотнища сваривают после установки набора.
      190. Применение точечных швов, указанных в приложении 44 настоящих Правил, не допускается в подводной части корпуса судна, а также районах действия местной вибрационной и ударной нагрузок (в районах машинного отделения, гребных винтов, ледовых подкреплений, носовой оконечности).
      191. Приварку холостого набора к стенкам рамного набора, проницаемым переборкам, выгородкам и платформам при проходе его через вырезы и при отсутствии книц (планок, ребер жесткости) выполняют швом № 2.
      192. Концы балок рамного набора (стенки и свободные пояски), не закрепленные кницами, привариваются швом № 2 на длине, равной высоте профиля балки.
      Для разрезных балок рамного набора (флоров, бимсов, кильсонов, карлингсов, стрингеров) под концами следует понимать участки, примыкающие к перекрестным связям (бортам, переборкам, раскосным фермам), которые являются для балок жесткими опорами. Концы балок холостого набора, не закрепленные кницами, необходимо приваривать швом № 2 на длине, равной удвоенной высоте профиля балки.
      193. На участках балок, закрепленных кницами (на расстоянии а и а' от опоры до внешней кромки кницы - приложение 46 настоящих Правил), стенки балок необходимо приваривать к пояскам и листам швами, номера которых назначаются равными номерам швов для приварки книц.
      194. Необходимо, чтобы швы тавровых соединений конструкций сцепных устройств и упоров были непрерывными двусторонними.
      195. Сварные соединения необходимо выполнять в соответствии с требованиями главы 13 настоящих Правил.
      196. Фланцы переборочных стаканов к водонепроницаемым переборкам необходимо приваривать с двух сторон непрерывными швами.

6. Расположение, размеры и конструкция отдельных связей корпуса

§ 1. Толщины листов и шпация

      197. Необходимо, чтобы толщины листов были не менее указанных в  приложении 47 настоящих Правил минимальных толщин.
      198. Шпация - расстояние между балками продольного или поперечного набора - необходимо принимать не более 650 мм.
      Рекомендуемая шпация - 550 мм.
      199. Если шпация принята больше а₀, то толщины связей, указанные в приложении 47 (за исключением подпунктов 9) и 12) пункта 4 и подпунктов 1) - 3) пункта 5) настоящих Правил, необходимо увеличивать на величину, мм:

/\t_min = (а/а₀ - 1) [t]                      (152)

      где а - фактическая шпация, мм;
      а₀ - нормальная шпация, принимаемая равной 550 мм;
      [t] - допустимая остаточная толщина отдельной связи корпуса, установленная приложением 3 Правил освидетельствования (без учета поправок, определяемых в соответствии с примечаниями 2 и 3 приложения 47 настоящих Правил), мм.
      200. Если шпация принята меньше а₀, и/ или связи выполнены из сталей повышенной прочности, то толщины связей, указанные в приложении 47 (за исключением подпунктов 9) и 12) пункта 4 и подпунктов 1) - 3) пункта 5) настоящих Правил, необходимо увеличить на величину, мм:

/\t_min =                            (153)

      где а, а₀, [t] - данные, предусмотренные пунктом 199 настоящих Правил, (при а > а₀ принимается а = а₀);
      R_еН - предел текучести материала связи, МПа.
      201. Необходимо, чтобы ширина утолщенных поясов переборок (подпункты 5), 7), 9), 12) пункта 4 приложения 47 настоящих Правил) была не менее 0,6 м.
      202. Указанные в подпункте 4) пункта 1 и подпункте 2) пункта 2 за исключением подпункта 9) и 12) пункта 4 и подпунктов 1) - 3) пункта 5 приложения 47 настоящих Правил, толщины относятся к судам с высотой борта Н > 2,5 м.
      Необходимо, чтобы ширина ширстрека была не менее 0,2 Н, палубного стрингера - не менее 0,6 м.
      При Н < 2,5 м толщину ширстрека возможно принимать равной толщине наружной обшивки.
      203. Толщины листовых конструкций, подверженных специфическим износам и повреждениям (повышенный механический износ, повышенный износ настилов палуб и набора в районе танков наливных судов, перевозящих сернистые нефтепродукты, повышенный коррозионный износ при перевозке агрессивных грузов), необходимо увеличить по сравнению с указанными в приложении 47 настоящих Правил, исходя из фактических скоростей износа.
      204. Толщины днищевой обшивки и скулового пояса судов, предназначенных для эксплуатации на мелководье, рекомендуется увеличивать на 1 мм по сравнению с указанными в подпунктах 1) - 3), 5) пункта 1 приложения 47 настоящих Правил.
      205. Необходимо, чтобы изменения толщин листов в переходных районах были постепенными (в соответствии с пунктом 135 настоящих Правил).

§ 2. Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках,
где двойное дно отсутствует

      206. Необходимо, чтобы расстояние между флорами, м, было кратным шпации и не превышало:
      для судов-площадок - 1,8;
      для пассажирских и наливных судов - 2,4;
      для судов остальных типов - 2.
      207. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения флора с присоединенным пояском W, см³, был не менее

W = 7k₁k₂dB²₁(T + r),                                 (154)

      а для судов класса «Л», кроме того, не менее

W = 7k₁k₂dB²₁(0,6T + 0,72),                           (155)

      где k₁, k₂ - коэффициенты, определяемые согласно приложениям 48 и 49 настоящих Правил;
      d - расстояние между флорами, м;
      В₁ - величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
      208. При трех или четырех продольных переборках (раскосных фермах) значение В₁ необходимо принимать не менее В/3, при пяти и более продольных переборках (раскосных фермах) - не менее В/4. При отсутствии продольных переборок (раскосных ферм) В₁ принимают равным В;
      Т - максимальная осадка судна в рассматриваемом сечении корпуса, м;
      r - полувысота расчетной волны, м.
      Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения стенки флора f_сн, была не менее, см²:

f_с = 0,46dВ₁(Т + r).                                 (156)

      Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения стенки флора в районе выреза f_сн, была не менее, см²:

f_сн = 0,46dВ₁(Т + r),                            (157)

      где l^, - минимальное расстояние между кромкой выреза и опорой, м.
      209. При поперечной системе набора днища, если флоры расположены не на каждой шпации, между ними необходимо установить днищевые холостые шпангоуты.
      Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения днищевого холостого шпангоута с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 5,5ac²(T + r),                                   (158)

      а момент инерции - не менее, см⁴:

I = 3 ,                                     (159)

      где а - шпация, м;
      с - наибольшее расстояние между кильсонами или между кильсоном и продольной переборкой (бортом), м;
      t - толщина днищевой обшивки, установленная пунктом 209 настоящих Правил, см;
      Т, r, d - данные, предусмотренные пунктами 207-208 настоящих Правил.
      210. На всех судах необходимо установить непрерывный средний кильсон.
      Вместо среднего кильсона допускается устанавливать 2 кильсона - по одному с каждой стороны диаметральной плоскости. При этом коэффициент k₁ в формулах 154 и 155 настоящих Правил, принимается таким же, как и при установке среднего кильсона. Необходимо, чтобы расстояние между кильсонами, а также между кильсонами и бортом или продольной переборкой не превышало 2,5 м.
      Кильсоны необходимо протянуть возможно дальше в нос и корму. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения среднего и бокового кильсонов был не менее момента сопротивления, требуемого для флоров.
      211. При продольной системе набора необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения ребра жесткости днища с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 10a₁d² (T + r),                                   (160)

      а момент инерции - не менее, см⁴:

I = 2,8d²(f + 100a₁t),                               (161)

      где а₁ - расстояние между ребрами жесткости, м;
      f - площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см²;
      d, Т, r - данные, предусмотренные пунктами 207-208 настоящих Правил.
      t - толщина днищевой обшивки, установленная пунктом 209 настоящих Правил, см.
      212. На судах, имеющих килеватость, в районе мидель-шпангоута необходимо, чтобы высота флоров на расстоянии 0,125В от борта была не менее половины высоты его в диаметральной плоскости.
      213. На судах с килеватостью необходимо, чтобы флоры у скулы имели к борту плавный подъем, начинающийся на расстоянии от борта не менее 0,05В, для соединения с бортовым холостым шпангоутом.
      Необходимо, чтобы высота этого подъема, измеренная по борту, считая от продолженной до борта линии верхней кромки флора, была не менее трех высот профиля бортового холостого шпангоута.
      Указанный подъем флоров осуществляют с применением книц, при этом необходимо, чтобы толщина книц была такой же, как и толщина флоров, причем на свободной кромке кницы необходимо поставить такую же полосу, как и по флору, или необходимо отогнуть фланец.

§ 3. Днищевой набор в отсеках с двойным дном

      214. Необходимо, чтобы расстояние между флорами, м, было кратным шпации и не превышало:
      для сухогрузных судов в пределах грузовых люков - 1,8;
      для пассажирских и наливных судов - 2,4;
      для сухогрузных судов вне пределов грузовых люков и судов остальных типов - 2 м.
      215. Высоту междудонного пространства следует принимать не менее, м, для судов длиной:
      до 120 м включительно - 0,8;
      более 120 м - 0,9.
      В обоснованных случаях допускается принимать высоту междудонного пространства меньше, при этом с Регистром судоходства необходимо согласовать меры по обеспечению необходимой надежности конструкций ввиду невозможности доступа в отсеки для их освидетельствования, обслуживания и ремонта.
      216. В отсеках с двойным дном необходимо установить непрерывные средний и при необходимости боковые кильсоны.
      Необходимо, чтобы расстояние между кильсонами, а также между кильсонами и бортом или продольной переборкой не превышало 3 м. Кильсоны необходимо протянуть возможно дальше в нос и корму.
      217. Необходимо, чтобы минимальная толщина листов флоров соответствовала требованиям подпунктов 1), 2) пункта 5 приложения 47 настоящих Правил.
      218. При поперечной системе набора, если флоры расположены не на каждой шпации, между ними необходимо установить бракетные флоры.
      219. Необходимо, чтобы бракетные флоры состояли из верхних и нижних непрерывных балок, соединенных бракетами у кильсонов (продольных переборок) и у скулы.
      220. Необходимо, чтобы:
      кромки бракет имели пояски или отогнутые фланцы;
      толщина бракет были не менее толщины флоров.
      221. Необходимо, чтобы концы нижних и верхних балок бракетных флоров перекрывали бракеты на длине не менее удвоенной высоты профиля соответствующей балки (приложение 50 настоящих Правил).
      222. Необходимо, чтобы:
      ширина бракет по обеим сторонам вертикального киля и у скулы была не менее 0,5 высоты междудонного пространства;
      ширина бракет у кильсонов была не менее 0,3 высоты междудонного пространства.
      Допускается применение балок бракетных флоров, разрезных на кильсонах. В этом случае с каждой стороны кильсонов необходимо установить бракеты шириной не менее 0,3 высоты междудонного пространства.
      223. Между бракетами допускается установка распорок, соединяющих верхнюю и нижнюю балки бракетного флора и делящих пролет балок бракетного флора пополам.
      Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения распорки была не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
      224. Необходимо, чтобы:
      момент сопротивления поперечного сечения нижней балки бракетного флора с присоединенным пояском, см³, был не менее

W = 5,5К₀ас²₁(Т + r),                                 (162)

      момент сопротивления поперечного сечения верхней балки бракетного флора с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 4K0ac²₁H_с,                                       (163)

      а для грузовых судов не менее

W = 4K₀ac²₁р_н.                                       (164)

      В этих формулах:
      К₀ - коэффициент, принимаемый равным:
      при отсутствии распорки - 1;
      при наличии распорки - 0,6;
      с₁ - наибольшее расстояние между внутренними кромками бракет, м;
      Н_с - высота борта в рассматриваемом сечении, м;
      р_н - давление груза на настил второго дна, кПа, определяемое в соответствии с подпунктом 4) пункта 50 настоящих Правил;
      а - данные, предусмотренные пунктом 209 настоящих Правил,
      Т, r - данные, предусмотренные пунктом 208 настоящих Правил.
      225. При продольной системе набора днища необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости днища с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 10К₀а₁d²(Т + r),                                 (165)

      а момент инерции не менее, см⁴:

I = 2,8d2(f + 100a₁t ).                              (166)

      Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости второго дна с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 7K₀а₁d₂H_c,                                       (167)

      а для грузовых судов, кроме того, не менее

W = 0,7К₀а₁d² р_н.                                     (168)

      В этих формулах:
      К₀, Н_с, р_н, - данные, предусмотренные пунктом 224 настоящих Правил.
      а₁, f - данные, предусмотренные пунктом 211 настоящих Правил.
      d, Т, r - данные, предусмотренные пунктами 207, 208 настоящих Правил.
      t - данные, предусмотренные пунктом 209 настоящих Правил.
      226. Необходимо, чтобы площадь сечения распорки, устанавливаемой между продольными ребрами жесткости днища и второго дна, была не менее площади сечение меньшей из соединяемых балок.
      227. На судах, предназначенных для перевозки навалочных грузов с загрузкой и разгрузкой грейферами, необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения верхних балок бракетных флоров W₁ и продольных ребер жесткости второго дна W₂ с присоединенным пояском в пределах грузовых люков был не менее, см³,

W₁ = 91kac₁,                                         (169)

      где а, с₁ - данные, предусмотренные пунктом 224 настоящих Правил.

W₂ = 91kа₁d,                                         (170)

      где а₁, d - данные, предусмотренные пунктом 225 настоящих Правил.
      k - коэффициент, принимаемый равным:
      для кранов грузоподъемностью 50 кН - 0,5;
      для кранов грузоподъемностью 100 и 160 кН - 1,0;
      для кранов грузоподъемностью 200 кН - 1,5.
      При установке распорок согласно пункту 223 настоящих Правил значения W₁ и W₂ возможно уменьшить на 30 %.
      228. Если двойное дно заканчивается на внутреннем борте необходимо, чтобы высота флора в межбортовом пространстве у внутреннего борта равнялась высоте двойного дна.
      Необходимо обеспечить плавный переход от настила второго дна к свободному пояску этого флора с помощью фестонных или приставных книц, расположенных в плоскости пояска флора.
      Необходимо, чтобы ширина фестонной кницы или суммарная ширина полки и приставных книц в месте присоединения их к внутреннему борту была не менее 0,25 расстояния между флорами.
      Толщину книц принимают равной толщине настила второго дна. Допускается уменьшение толщины кницы на 2 мм по сравнению с утолщенным по условию погрузки и разгрузки грейфером настилом второго дна.
      229. При продольной системе набора днища и второго дна, доходящего до наружного борта, на участке между флорами в плоскости каждого практического шпангоута необходимо установить скуловые бракеты, доходящие до ближайших продольных балок днища и второго дна.
      Толщину бракет принимают равной толщине флора.

§ 4. Бортовой набор

      230. Необходимо, чтобы система бортового набора была поперечной с чередующимися рамными и холостыми шпангоутами.
      В обоснованных случаях допускается применение однородной поперечной системы или продольной системы бортового набора с использованием рамных шпангоутов, а также комбинированной системы (продольной в верхнем и нижнем районах борта и поперечной в среднем районе).
      231. Рамные шпангоуты необходимо установить в плоскости флоров.
      Необходимо, чтобы расстояние между ними не превышало значений, регламентируемых для флоров.
      232. Необходимо, чтобы:
      высота стенки рамного шпангоута в отсеках без двойного дна была не менее 0,65 высоты флора;
      свободный поясок рамного шпангоута в отсеках без двойного дна имел площадь поперечного сечения не менее 0,65 площади сечения свободного пояска флора.
      233. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения рамного шпангоута с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 10kH_cd,                                         (171)

      где k - коэффициент, определяемый по формулам:
      для судов всех типов, кроме наливных,

k = ,                                        (172)

      для наливных судов

k = ,                                        (173)

      Н_с - высота борта в рассматриваемом сечении, м;
      d - расстояние между рамными шпангоутами, м.
      234. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединенным пояском был не менее, см3:

W = 12kla,                                          (174)

      где k - коэффициент, установленный пунктом 233 настоящих Правил;
      l - наибольшее расстояние, измеренное по борту между днищем (настилом второго дна) и бортовым стрингером, между бортовыми стрингерами или между бортовым стрингером и палубой, м;
      а - шпация, м.
      235. При однородной поперечной системе бортового набора необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения шпангоута с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 14 kН_са,                                         (175)

      где k - коэффициент, установленный пунктом 233 настоящих Правил.
      236. По концам шпангоутов необходимо установить бимсовые и скуловые кницы.
      Необходимо, чтобы:
      скуловая кница холостого шпангоута или шпангоута при однородной поперечной системе бортового набора перекрывала закругление скулы;
      высота скуловой кницы была такой, чтобы шпангоут перекрывал кницу на длине, равной двукратной высоте его профиля.
      Если момент сопротивления поперечного сечения холостых днищевых шпангоутов не меньше требуемого для холостых бортовых шпангоутов, то днищевые шпангоуты допускается продолжить по скуле и борту вверх без установки скуловых книц.
      237. На судах с двойным дном и одинарными бортами рамные и холостые шпангоуты следует заканчивать на втором дне с помощью книц, при этом необходимо, чтобы размеры книц соответствовали требованиям пункта 146 настоящих Правил.
      Допускается замена книц, размещаемых в плоскости стенки балки, приставными или фестонными кницами, установленными в плоскости полки балки.
      Необходимо, чтобы суммарная ширина приставных книц и полки или ширина фестонной кницы была не менее трех ширин полки. В плоскости этих книц под настилом второго дна следует установить ребра жесткости или бракеты, устраняющие «жесткие точки».
      238. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости борта с присоединенным пояском был не менее, см³:

W = 6kd²,                                           (176)

      где k и d принимаются в соответствии с пунктом 233 настоящих Правил.
      239. При высоте борта Н_с, превышающей 2 м, необходимо поставить один бортовой стрингер; при высоте борта 4 м и более необходимо установить не менее двух бортовых стрингеров.
      На судах с высотой борта, превышающей 2 м, при двух привальных брусьях на уровне нижнего бруса рекомендуется устанавливать бортовой стрингер. Если на судне применены привальные полосы, установка бортового стрингера обязательна.
      Необходимо, чтобы размеры бортовых стрингеров были не менее размеров, требуемых для рамных шпангоутов или для бортовых шпангоутов при однородной поперечной системе набора.
      240. С целью увеличения расчетной площади верхнего пояска эквивалентного бруса при поперечной системе набора борта допускается устанавливать по ширстреку и верхней части внутреннего борта оканчиваемые на «ус» разрезные продольные ребра жесткости из профиля, применяемого для холостых шпангоутов.
      Ребра возможно выполнять из полосы толщиной, равной толщине обшивки и высотой, равной не более 10 толщин. Необходимо, чтобы расстояние между концами ребер и шпангоутами не превышало 30 мм.
      В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
      241. Необходимо, чтобы обшивка внутреннего борта была или доводилась до днищевой обшивки или в случае, когда она заканчивается на настиле второго дна, имела продолжение в междудонном пространстве в виде дополнительного кильсона.
      Допускаются как поперечная, так и продольная системы набора внутреннего борта. Необходимо, чтобы размеры рамного и холостого набора были не менее размеров, требуемых для наружного борта без учета ледовых подкреплений.
      242. На судах с двойными бортами вместо располагаемых на одном уровне стрингеров наружного и внутреннего бортов возможно установить платформы, а вместо балок рамного набора - диафрагмы. Необходимо, чтобы толщина платформ и диафрагм назначалась согласно пункту 158, а при использовании межбортового пространства под балласт - с учетом пункта 197 настоящих Правил.
      Для доступа ко всем районам двойного борта необходимо предусмотреть вырезы для лазов, размеры которых должны соответствовать установленным пунктом 165 настоящих Правил.
      Платформы и диафрагмы необходимо подкреплять ребрами жесткости в соответствии с пунктами 157 и 167 настоящих Правил.
      По согласованию с Регистром судоходства допускается увеличение высоты вырезов в диафрагмах при условии дополнительного их подкрепления.
      243. Требуемые моменты сопротивления балок рамного набора наружного и внутреннего бортов возможно уменьшить на 30 % при наличии одной платформы и на 50 % - при двух платформах.
      Аналогичное уменьшение моментов сопротивления допускается при установке одной и двух распорок. При этом необходимо, чтобы минимальная площадь сечения распорки F была не менее, см²:

F = 0,22dH²,                                        (177)

      а минимальный момент инерции площади сечения распорки I не менее, см⁴:

I = 0,25 H²dl²,                                      (178)

      где Н - высота борта, м;
      d - рамная шпация, м;
      l - длина пролета распорки, м.

§ 5. Палубный набор

      244. Рамные бимсы следует устанавливать в плоскости каждого рамного шпангоута, а также в плоскости поперечных комингсов грузовых люков, шахт машинно-котельных отделений и в местах подкреплений под палубными механизмами и устройствами.
      245. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения бимсов с присоединенным пояском был не менее см³:
      1) для участков палуб, предназначенных для размещения груза,

W = 0,1k₀k₁k₂dB²₁p,                                   (179)

      где k₀ - коэффициент, равный:
      для холостых бимсов, если не предусматривается загрузка и разгрузка грейферами - 4;
      для холостых полубимсов - 5;
      для рамных бимсов - 7;
      для рамных полубимсов на судах без двойных бортов - 28;
      k₁ - коэффициент, равный:
      для холостых бимсов и для полубимсов - 1;
      для рамных бимсов согласно приложению 48 настоящих Правил, в которой слова «кильсон» следует заменить словом «карлингс»;
      k₂ - коэффициент, равный:
      для холостых бимсов и для полубимсов - 1;
      для рамных бимсов согласно приложению 49 настоящих Правил, в которой слова «флора» следует заменить словом «бимса»;
      d - для холостых бимсов и полубимсов - шпация; для рамных бимсов и полубимсов - расстояние между соседними рамными бимсами или полубимсами, м;
      В₁ - наибольшее расстояние, м:
      для рамных бимсов - между бортами или между бортами и продольной переборкой (раскосной фермой), между переборками (раскосными фермами);
      для холостых бимсов - между карлингсами или между карлингсом и продольной переборкой (бортом). Значение В₁ для рамных бимсов не принимается менее В/3 при трех и четырех продольных переборках (раскосных фермах) и менее В/4 при пяти и более продольных переборках (фермах);
      р - расчетное давление груза, кПа, определяемое по формуле:

p = 9,81 M/f,                                        (180)

      где М - максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
      f - площадь данного загружаемого участка палубы, м².
      При установке в корпусе между бортом и продольной переборкой (раскосной фермой) ряда пиллерсов значение W возможно уменьшить на 20 %.
      Необходимо, чтобы:
      расстояние между пиллерсами не превышало удвоенного расстояния между флорами;
      давление р было не менее давления груза, определенного в соответствии с пунктом 46 настоящих Правил.
      Необходимо, чтобы значение W для рамных бимсов, если предусматривается загрузка и разгрузка грейферами, было не менее определенного подпунктом 5) настоящего пункта;
      2) для участков палуб наливных судов в районе грузовых отсеков

W = k₀k₁k₂dВ²₁,                                       (181)

      где k₀, k₁, k₂ - коэффициенты, установленные подпунктом 1) настоящего пункта;
      3) для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб судов всех типов, кроме наливных,

W = k₀k₁k₂dВ²₁,                                      (182)

      где k₀ - коэффициент, равный:
      для холостых бимсов судов классов «О» и «М» - 5,5;
      для холостых бимсов судов классов «Р» и «Л» - 3,7;
      для холостых полубимсов судов классов «О» и «М» - 7,5;
      для холостых полубимсов судов классов «Р» и «Л» - 5;
      для рамных бимсов судов классов «О» и «М»- 11;
      для рамных бимсов судов классов «Р» и «Л» - 7,2;
      для рамных полубимсов судов классов «О» и «М» без двойных бортов - 42;
      для рамных полубимсов судов классов «Р» и «Л» - 28;
      k₁, k₂, d, B₁ - данные, предусмотренные подпунктом 1) настоящего пункта.
      Для участков палуб, на которые через пиллерсы, стенки надстроек, выгородки передаются нагрузки с вышерасположенных палуб, момент сопротивления поперечного сечения рамного бимса, определяемый по формуле 182 настоящих Правил, необходимо умножить на коэффициент т = (n+1), где n - число вышерасположенных палуб, за исключением указанной в подпункте 4) настоящего пункта. При этом значение В₁ необходимо принять равным наибольшему расстоянию между продольными рядами пиллерсов или между продольным рядом пиллерсов и продольной переборкой (бортом), поддерживающими бимс;
      4) для закрытых участков палуб корпуса, надстроек и рубок, предназначенных для пассажиров и размещения экипажа,

W = k₀k₁k₂dВ²₁,                                      (183)

      где k₀ - коэффициент, равный:
      для холостых бимсов - 1,85;
      для холостых полубимсов - 2,5;
      для рамных бимсов - 3,6;
      для рамных полубимсов на судах без двойных бортов - 14;
      k₁, k₂, d, B₁ - данные, предусмотренные подпунктом 1) настоящего пункта.
      Для верхних палуб надстроек и рубок, не предназначенных для размещения грузов и доступа пассажиров, минимальный момент сопротивления возможно уменьшить на 30 % по сравнению с вычисленным по формуле 183 настоящих Правил;
      5) для холостых бимсов судов-площадок, если предусмотрена загрузка и разгрузка грейферами

W = 115 kас₁,                                       (184)

      где W - данные, предусмотренные пунктом 224 настоящих Правил;
      k - данные, предусмотренные пунктом 227 настоящих Правил.
      6) при L_п/B₁ < 0,7 размеры рамных бимсов следует принимать равными размерам карлингсов, определяемых в соответствии с пунктом 250 настоящих Правил.
      Здесь L_п - расстояние между поперечными переборками и раскосными фермами.
      246. Высота стенки рамного бимса или рамного полубимса необходимо принимать не менее 2/3 высоты стенки рамного шпангоута у палубы.
      Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения была не менее 0,75 площади поперечного сечения свободного пояска рамного шпангоута у палубы.
      247. Необходимо, чтобы:
      момент инерции поперечного сечения рамного бимса с присоединенным пояском, см⁴, был не менее

I = 3B₁W;                                            (185)

      момент инерции, см⁴, холостого бимса или полубимса был не менее значения, определяемого формулой 159 настоящих Правил, в которой:
      с - наибольшее расстояние между карлингсами или между карлингсом и продольной переборкой (бортом), м;
      t - толщина настила палубы, см.
      248. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения продольных подпалубных ребер жесткости с присоединенным пояском, см³, был не менее:
      1) для участков палуб, предназначенных для размещения груза, на которых не предусматривается загрузка и разгрузка грейферами

W = a₁d₂ p,                                          (186)

      где а₁ - расстояние между ребрами жесткости, м;
      d - расстояние между рамными бимсами, м;
      p - данные, предусмотренные подпунктом 1) пункта 245 настоящих Правил;
      2) для палуб судов-площадок, если предусматривается загрузка и разгрузка грейферами,

W = 115kа₁d,                                        (187)

      где а₁, d - определяются согласно подпункту 1) настоящего подпункта;
      k - данные, предусмотренные пунктом 227 настоящих Правил.
      3) для участков палуб наливных судов в районе грузовых танков

W = 11,5а₁d²,                                        (188)

      4) для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб судов всех типов, кроме наливных, классов «О» и «М»
      в средней части

W = 15a₁d²,                                          (189)

      в оконечностях

W = 7,5a₁d²,                                         (190)

      судов классов «Р» и «Л»
      в средней части

W = 10a₁d²,                                          (191)

      в оконечностях

W = 5a₁d²,                                           (192)

      5) для закрытых участков палуб корпуса, предназначенных для размещения пассажиров и экипажа, судов всех классов в средней части

W = 5a₁d²,                                           (193)

      в оконечностях

W = 2,5a₁d²,                                         (194)

      6) для участков палуб надстроек, не участвующих в общем изгибе, предназначенных для пассажиров и размещения экипажа,

W = 2,5a₁d²,                                         (195)

      Для верхних палуб надстроек и рубок, не предназначенных для размещения грузов и доступа пассажиров, значение W возможно уменьшить на 30 % по сравнению с вычисленным по формуле 195 настоящих Правил.
      249. Необходимо, чтобы момент инерции площади поперечного сечения продольных подпалубных ребер с присоединенным пояском был не менее, см⁴:

i = 0,0127R_eH (f + 100a₁t)d²,                         (196)

      где R_eH - предел текучести материала, МПа;
      f - площадь поперечного сечения подпалубного ребра без присоединенного пояска, см²;
      t - толщина палубного настила, см;
      а₁, d - данные, предусмотренные пунктом 248 настоящих Правил.
      250. Необходимо, чтобы:
      размеры карлингсов при L_п/B₁ > 0,7 были не менее размеров, требуемых для рамных бимсов;
      момент сопротивления поперечного сечения карлингса W, см³, при L_п/B₁ < 0,7 был не менее:
      1) для участков палуб, предназначенных для размещения груза

W = 0,72k₁k₂bl²_k p,                                  (197)

      где k₁ - коэффициент, равный 1 при одном рамном бимсе, поддерживающем карлингс, а при трех и более бимсах k₁ определяется согласно приложению 51 настоящих Правил;
      k₂ - коэффициент, определяемый согласно приложению 52 настоящих Правил;
      b - средняя ширина площади палубы, м, непосредственно поддерживаемая карлингсом;
      l_к - длина пролета карлингса, м, принимаемая равной наибольшему расстоянию, измеренному между поперечными переборками, поперечными рядами пиллерсов или между поперечной переборкой и поперечным рядом пиллерсов;
      р - данные, предусмотренные подпунктом 1) пункта 245 настоящих Правил;
      L_п - расстояние между поперечными переборками или раскосными фермами, м.
      2) для участков палуб наливных судов в районе грузовых отсеков, а также для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб судов всех типов,

W = 7,2k₁k₂bl²_k;                                     (198)

      3) для участков палуб надстроек и рубок, не предназначенных для размещения грузов и доступа пассажиров,

W = 3,6k₁k₂bl²_k.                                     (199)

      251. Карлингсы, как правило, необходимо устанавливать в одних плоскостях с кильсонами.
      252. Необходимо, чтобы ширина выреза в палубе не превосходила 0,70 ширины судна В в данном месте.
      Допускается увеличивать вырез до 0,85В при осуществлении специальных мероприятий (увеличении жесткости поперечного набора, установке двойных бортов с полупереборками, уменьшении длины вырезов).
      253. При ширине выреза люков большей 0,70В необходимо, чтобы продольные комингсы люков были непрерывными по длине всех трюмов и оканчиваться кницами длиной не менее двух высот комингса. Продольные комингсы, установленные по длине каждого люка, необходимо заканчивать кницами длиной не менее двух высот комингса при отсутствии плавного сопряжения его с поперечными комингсами.
      Продольные комингсы, установленные по длине каждого люка, рекомендуется плавно сопрягать с поперечными комингсами по форме выреза люка. Плавное сопряжение продольного комингса с поперечным допускается выполнять установкой в плоскости палубы горизонтальной кницы со свободным пояском.
      254. Необходимо, чтобы стенки комингса были в одной плоскости со стенкой карлингса.
      255. Не допускается располагать стыковые швы и вырезы у углов люков, расположенных в средней части судна, в районе, размеры которого указаны в приложениях 53, 54 настоящих Правил, где r - радиус скругления угла люка в соответствии с пунктом 161 настоящих Правил, b₀ - ширина люка.
      Размеры района у углов люков, расположенных в оконечностях, возможно уменьшить по согласованию с Регистром судоходства.
      256. По стенкам комингсов в плоскости рамных бимсов необходимо устанавливать вертикальные бракеты.
      Необходимо, чтобы:
      ширина бракет по палубе была не менее высоты рамного бимса или половины высоты комингса, смотря по тому, что меньше, но не менее ширины полки комингса;
      верхняя кромка бракеты была приварена к полке комингса;
      полосы или фланцы, подкрепляющие свободную кромку бракеты заканчивались на «ус», не доходя до полки комингса, а у палубы возможно заканчивались на «ус» или имели уширение и приваривались к настилу, при этом с обратной стороны настила установливались ребра жесткости или бракеты, устраняющие «жесткие точки».
      257. Верхние кромки комингсов необходимо усилить полосой или профилем, обеспечивающими достаточную устойчивость листов комингсов.
      Если отношение высоты стенки комингса к ее толщине превышает 40, то стенка комингса необходимо также подкрепить горизонтальными ребрами в соответствии с подпунктом 2) пункта 157 настоящих Правил.
      258. Листы комингсов грузовых люков следует доводить до уровня нижней кромки рамных бимсов, а у нижней кромки комингса необходим отогнутый фланец шириной, принимаемой в пределах 8 - 12 толщин комингса.
      259. Необходимо, чтобы одиночные вырезы в расчетной палубе, расположенные на участках от борта до линии вырезов грузовых люков в средней части судна, имели по возможности небольшие размеры и располагались на достаточном удалении от углов вырезов грузовых люков и шахт машинных помещений, а также от концевых переборок надстроек.
      Если ширина (диаметр) выреза больше 20 толщин палубного листа или 0,05 В ширины непрерывного участка палубы в соответствии с приложением 10 настоящих Правил (для сопоставления используется тот размер, который меньше), то вырез необходимо подкрепить таким образом, чтобы прочностные показатели палубы с вырезом были бы, по меньшей мере, не ниже таковых палубы без выреза.

§ 6. Непроницаемые переборки

      260. Количество и расположение прочных непроницаемых поперечных переборок определяют в зависимости от класса, типа и назначения судна.
      На судах, где в соответствии с разделом 13 настоящих Правил требуется обеспечение непотопляемости, количество и расположение непроницаемых поперечных переборок и полупереборок необходимо обосновать соответствующими расчетами непотопляемости.
      261. На всех судах необходимы форпиковая и ахтерпиковая поперечные непроницаемые переборки.
      Форпиковую переборку необходимо установить от носового перпендикуляра в корму на расстоянии, не меньшем половины ширины корпуса. Для судов шириной больше 14 м допускается по согласованию с Регистром судоходства уменьшать длину форпика.
      262. Для толкаемых судов, приспособленных для сцепки с толкачом любой оконечностью, необходимо, чтобы обе пиковые поперечные переборки соответствовали требованиям, предъявляемым к форпиковой.
      263. Необходимо, чтобы самоходные суда имели непроницаемые поперечные переборки, ограничивающие машинное отделение.
      264. Необходимо, чтобы все поперечные непроницаемые переборки шли от днища до палубы надводного борта.
      265. Устройство дверей и лазов в переборках форпика и ахтерпика не допускается.
      Если в прочих поперечных непроницаемых переборках устанавливают двери и лазы, то необходимо, чтобы они были непроницаемыми и закрывающимися с обеих сторон, а на судах, к которым предъявляются требования непотопляемости, - кроме того, закрывающимися с главной палубы.
      266. Все трубы, кабели, движущиеся части для штуртросной и валиковой проводок, проходящие через непроницаемые переборки, прокладывают в переборочных стаканах с применением сальников или с использованием других конструкций, которые обеспечивают непроницаемость переборок.
      267. Необходимо, чтобы на сухогрузных судах минимальное число непроницаемых поперечных переборок, включая форпиковую и ахтерпиковую, было при длине судна:
      1) 20 - 60 м - 3;
      2) 61 - 80 м - 4;
      3) 81 - 100 м - 5;
      4) 101 м и более - 6.
      268. На судах с двойным дном и двойными бортами поперечные переборки в пределах грузового трюма возможно не устанавливать.
      В этом случае междубортовые непроницаемые полупереборки (диафрагмы) устанавливают не реже чем через 15 шпаций.
      Толщина полупереборок определяется в соответствии с пунктом 242, а их набор соответствовал требованиям пунктов 271, 272, 274, 275 настоящих Правил.
      Каждую вторую межбортовую полупереборку допускается выполнять проницаемой.
      269. На судах-площадках необходимо установить, как минимум, одну продольную переборку в ДП и раскосные фермы или ряды пиллерсов, расстояние между которыми не превышало 2,5 м. При этом необходимо, чтобы расстояние между пиллерсами не превышало удвоенного расстояния между флорами.
      На судах длиной менее 50 м по согласованию с Регистром судоходства в ДП вместо продольной переборки возможно установить раскосную ферму.
      Кроме поперечных переборок, предусмотренных пунктом 267 настоящих Правил, на этих судах необходимо установить поперечные раскосные фермы.
      Необходимо, чтобы расстояние между поперечными раскосными фермами или между поперечными раскосными фермами и переборкой не превышало 12 шпаций для судов с высотой борта, не превышающей 2,5 м, и 18 шпаций при высоте борта более 2,5 м.
      270. Необходимо, чтобы:
      непроницаемые переборки были плоскими или гофрированными;
      минимальные толщины обшивки непроницаемых переборок были не менее указанных в приложении 47 настоящих Правил.
      271. Плоские переборки необходимо подкрепить набором.
      Необходимо, чтобы стойки поперечных переборок, устанавливаемые в плоскостях кильсонов и карлингсов, были рамными.
      В случае, если кильсоны и карлингсы не находятся в одной вертикальной плоскости, возможно устанавливать частичные рамные стойки, доходящие до ближайшего шельфа и переходящие в холостые стойки согласно рисунку в) приложения 27 настоящих Правил, а при горизонтальных ребрах - оканчивающиеся кницей длиной не менее 1,5 высоты рамной стойки и доходящей до ребра жесткости.
      Рамные и холостые стойки продольных переборок следует устанавливать соответственно в плоскости рамных и холостых бортовых шпангоутов.
      Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения вертикальной рамной стойки с присоединенным пояском был не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения рамного бортового шпангоута с присоединенным пояском без учета ледовых подкреплений и приложения 38 настоящих Правил.
      272. При наличии бортовых стрингеров в их плоскостях на переборках необходимо установить шельфы.
      Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения шельфа с присоединенным пояском был не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения бортового стрингера.
      273. На форпиковой переборке холостые стойки устанавливают на расстоянии не более 0,6 м одна от другой.
      На прочих переборках необходимо, чтобы расстояние между холостыми стойками не превышало 0,75 м.
      При продольной системе набора необходимо, чтобы палубы и днища холостые стойки поперечных переборок были установлены в плоскости продольных ребер жесткости палубы и днища и прикреплены к ним кницами.
      274. Для непроницаемых переборок необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения холостой вертикальной стойки с присоединенным пояском был не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединенным пояском.
      275. Расстояние между горизонтальными ребрами жесткости непроницаемых переборок рекомендуется принимать равным 550 мм. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения этих ребер с присоединенным пояском был не меньше требуемого формулой 176 настоящих Правил. При этом значение d, м, было принято равным расстоянию между вертикальными рамными стойками.
      276. Для продольных переборок необходимо, чтобы момент инерции поперечного сечения верхнего горизонтального ребра с присоединенным пояском был не менее требуемого для палуб в соответствии с пунктом 249 настоящих Правил.
      277. Конструкцию гофрированных переборок выполняют с соблюдением следующих требований:
      1) гофрированные поперечные переборки корпуса устанавливают на сплошные непроницаемые флоры или непосредственно на днищевую обшивку или настил второго дна.
      Осевые линии вертикальных гофров поперечной переборки необходимо совмещать с плоскостью стенок, примыкающих к переборке кильсонов.
      Карлингсы, кильсоны и продольные ребра жесткости палубы и днища крепят к гофрам кницами;
      2) переборки с вертикально расположенными гофрами необходимо подкреплять шельфами, устанавливаемыми в плоскости бортовых стрингеров.
      Переборки с горизонтально расположенными гофрами необходимо подкреплять рамными стойками, устанавливаемыми в плоскости рамных шпангоутов или кильсонов и карлингсов;
      3) необходимо, чтобы гофры переборок имели момент сопротивления не менее требуемого пунктами 274 и 275 настоящих Правил;
      4) моменты сопротивления поперечного сечения гофров (приложение 41 настоящих Правил), см³, необходимо определять по формулам:
      для трапециевидных гофров

W = th (a + b/3);                                    (200)

      для волнистых гофров

W = үtR²,                                            (201)

      где

ү = (0 + 2 0 cos² 0 - 1,5sin 20)/(1 - cos 0);   (202)

      5) размеры гофров необходимо выбирать таким образом, чтобы выдерживались соотношения:
      для трапециевидных гофров

                                (203)

      для волнистых гофров

R/t < 65.                                            (204)

§ 7. Пиллерсы и фермы

      278. Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения пиллерса или раскоса была не меньше площади, определяемой по формуле, м²,

F = 98,lfm/(nR_eН),                                   (205)

      где f - площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м²;
      n - коэффициент, определяемый согласно приложению 55 настоящих Правил, в зависимости от значения

                                       (206)

      здесь - коэффициент, принимаемый равным:
      для сечения трубы - 1;
      для квадратного коробчатого сечения и крестообразного сечения, составленного из двух профилей равнобоких уголков, - 0,61;
      для сечения профиля в форме одного равнобокого уголка - 0,44;
      т - коэффициент, равный

т = R_еH / 235;                                      (207)

      l - длина пиллерса, м;
      R_еH - предел текучести стали, МПа;
      m - коэффициент, равный для палуб сухогрузных судов, предназначенных для размещения грузов,

m = M/f,                                            (208)

      где М - максимальная масса груза, т, размещенного на палубе площадью f;
      для участков палуб, не предназначенных для размещения грузов,

m = 0,5j,                                           (209)

      где j - число палуб, поддерживаемых пиллерсом;
      для палуб грузовых отсеков наливных судов

m = 1,0.                                             (210)

      279. Необходимо, чтобы наименьший момент инерции поперечного сечения пиллерса или раскоса, см⁴, был не менее вычисляемого по формуле

I = ²F²,                                            (211)

      где - коэффициент, определяемый согласно пункта 252 настоящих Правил.
      F - площадь поперечного сечения пиллерса или раскоса, рассчитываемая в соответствии с пунктом 278 настоящих Правил.
      280. Пиллерсы, составленные из нескольких фасонных профилей, необходимо устанавливать на соединительных прокладках, расположенных не более чем через 1 м.
      Концы пиллерсов, поддерживающих грузовые палубы и палубы наливных судов, необходимо крепить к днищевому и палубному набору четырьмя кницами; концы пиллерсов, поддерживающих другие палубы, допускается крепить только двумя кницами.
      Необходимо, чтобы высота книц была не меньше двойной высоты поперечного сечения пиллерсов.
      281. Рекомендуется устанавливать пиллерсы в узлах пересечения флоров с кильсонами и карлингсов с бимсами.
      В стенках кильсонов и флоров вырезы под пиллерсами не допускаются. При установке пиллерса не в узле пересечения кильсона с флором под ним по днищу необходимо установливать связи тех же размеров, что и у основного рамного набора в этом месте, доходящие с обеих сторон до ближайших рамных связей. Аналогичная конструкция необходима и при соединении пиллерса с рамным палубным набором.
      282. Необходимо, чтобы:
      при отфланцованном наборе ось пиллерса совпадала с вертикальными стенками набора;
      трубчатые пиллерсы, устанавливаемые на отфланцованный набор, опирались на горизонтальные кницы.
      283. Оси пиллерсов в помещениях надстроек и под главной палубой рекомендуется располагать по одной вертикали.
      284. Конструкция поперечных и продольных раскосных ферм (приложение 16 настоящих Правил) необходимо образовывать соответственно флорами и бимсами или кильсонам и карлингсами, связанными пиллерсами и раскосами.
      285. Продольный и поперечный набор (соответственно кильсоны, карлингсы и флоры, бимсы), образующий пояса продольных или поперечных раскосных ферм, необходимы таврового профиля.
      286. По концам раскоса и в узлах пересечения раскосов необходимо устанавливать кницы или бракеты.
      Размеры книц или бракет принимают такими, чтобы на них можно было закрепить конец раскоса на длине, равной двойной высоте профиля. Необходимо, чтобы толщина книц (бракет) была не менее толщины стенки соответствующего пояса фермы.
      287. В раскосах, составленных из нескольких одинаковых профилей, необходимо наличие не менее трех соединительных прокладок для ферм, схема которых соответствует приложению 16, а) и б) настоящих Правил, и не менее двух соединительных прокладок для ферм, схема которых соответствует приложению 16, в) настоящих Правил.
      288. Пиллерсы ферм изготавливают с соблюдением требований пунктов 279-283 настоящих Правил.

§ 8. Набор корпуса в машинном помещении

      289. Сплошные флоры следует устанавливать на каждом шпангоуте.
      Необходимо, чтобы:
      расстояние между рамными шпангоутами и бимсами не превышало трех шпаций;
      шпация не была больше, чем в средней части судна;
      днищевые, бортовые и палубные связи соответствовали требованиям, установленным пунктами 206-259 настоящих Правил, и их размеры не были меньше требуемых размеров соответствующих связей в средней части судна без учета надбавки на загрузку и разгрузку грейферами;
      связи машинного отделения имели надлежащую конструктивную перевязку со связями отсеков, прилегающих к машинному отделению.
      290. Флоры и кильсоны с отогнутыми фланцами не применяются.
      291. Необходимо, чтобы толщина стенки флоров в машинном отделении была больше требуемой толщины стенки флоров в средней части судна не менее, чем на 1 мм.
      Для сухогрузных судов толщину стенки флоров в средней части определяют в этом случае без учета ее увеличения из условий загрузки-разгрузки грейферами.
      292. Необходимо, чтобы:
      число кильсонов и их расположение были согласованы с расположением машинных фундаментов и кильсонов в смежных отсеках;
      у фундаментов под главные двигатели одна из продольных балок была совмещена с одним из кильсонов.
      В случае невозможности совмещения кильсонов с продольными фундаментными балками главных двигателей в плоскости продольных фундаментных балок необходимо установить дополнительные кильсоны по всей длине машинного отделения (от переборки до переборки), перевязанные с вертикальными рамными стойками поперечных переборок.
      Необходимо, чтобы кильсоны машинного отделения имели размеры не меньше размеров флоров.

§ 9. Набор оконечностей

      293. Необходимо, чтобы:
      система набора борта в оконечностях была поперечной;
      размеры набора были не меньше требуемых для набора в средней части корпуса судна, при этом необходимо соблюдать требования пунктов 294-296 настоящих Правил;
      расстояние между балками не превышало значений, принятых для средней части судна.
      294. Набор носовой оконечности выполняется с соблюдением следующих требований:
      1) флоры в носовой оконечности необходимо располагать на каждой поперечной шпации, которая бы не превышала 550 мм.
      Необходимо, чтобы:
      толщина стенки флоров была на 1 мм больше, чем требуется в средней части судна;
      толщина стенок флоров в форпике судов, швартующихся носом к необорудованному берегу, была на 2 мм больше, чем требуемая в средней части судна, установленная настоящими Правилами.
      Момент сопротивления поперечного сечения флора с присоединенным пояском для судов с санообразной или ложкообразной формой носовой оконечности, рассчитанный в соответствии с пунктом 308 настоящих Правил, необходимо увеличить в 1,5 раза, при этом В1 определяется на уровне пояска флора, ближайшего к форпиковой переборке. У судов с клинообразной формой носовой оконечности необходимо, чтобы высота флоров была не менее 80 % высоты флоров средней части судна;
      2) средний кильсон необходимо соединить со штевнями, а при наличии транца - с диаметральной рамной стойкой транца.
      Необходимо, чтобы размеры профиля кильсонов были не менее размеров флоров;
      3) необходимо, чтобы расстояние между рамными шпангоутами не превышало двух шпаций.
      Момент сопротивления поперечного сечения рамных и холостых шпангоутов необходимо увеличить на 25 % по сравнению с требуемыми формулами 171 и 174 настоящих Правил;
      4) бортовые стрингеры устанавливают в соответствии с пунктом 239 настоящих Правил.
      Если бортовой стрингер заканчивается у форштевня, то его следует соединить брештуком, толщина которого равняется толщине стрингера.
      Необходимо, чтобы:
      длина брештука была не менее одной шпации;
      размеры свободного пояска брештука соответствовали размерам свободного пояска бортового стрингера.
      295. Необходимо, чтобы в ахтерпике шпация не превышала 550 мм.
      На судах классов «М», «О» и «Р» флоры в ахтерпике устанавливают на каждом шпангоуте.
      Флоры необходимо вывести над гребным валом или над дейдвудной трубой на высоту не менее половины диаметра отверстия в стенке флора. Их возможно также довести до гребного вала или дейдвудной трубы, выше которых необходимо приварить к шпангоутам поперечные связывающие их полосы с поясками, необходимо, чтобы толщина полос была равна толщине флоров (приложение 56 настоящих Правил).
      Кильсоны необходимо протянуть возможно дальше в корму как продолжение кильсонов и фундаментных балок машинного отделения. Необходимо, чтобы расстояние между рамными шпангоутами не превышало двух шпаций.
      На судах с полными кормовыми обводами устанавливают поворотные шпангоуты, расположенные нормально к обшивке. Необходимо, чтобы расстояние между радиальными шпангоутами было не более шпации, принятой для средней части судна.
      Момент сопротивления поперечного сечения рамных и холостых шпангоутов с присоединенным пояском необходимо увеличить на 15 % по сравнению с требуемыми формулами 171 и 174 настоящих Правил.
      296. Оконечности толкаемых судов подкрепляют таким образом, чтобы усилия от упоров равномерно распределялись на борта и продольные связи корпуса.
      В плоскости упоров устанавливают продольные переборки или раскосные фермы, прочно связанные с корпусом судна и доведенные до переборки форпика (ахтерпика).
      В районе упоров ставят замкнутые шпангоутные рамы.

§ 10. Штевни, кили, кронштейны гребных валов

      297. Необходимо, чтобы размеры поперечного сечения форштевня из полосовой стали, мм, ниже грузовой ватерлинии были не менее:
      для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов                                                                             

      для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей

      где t - толщина полосы, мм; а - ширина полосы, мм.
      298. Необходимо, чтобы диаметр поперечного сечения форштевня, мм, из прутковой стали ниже грузовой ватерлинии был не менее:
      для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов

d = 46 + 0,96L;                                      (214)

      для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей

d = 32 + 0,63L.                                      (215)

      299. Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения форштевня, см², из угловой равнобокой стали ниже грузовой ватерлинии была не менее:
      для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов

F = 11 + 0,22L;                                      (216)

      для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей

F = 7 + 0,22L.                                       (217)

      300. Выше грузовой ватерлинии площадь поперечного сечения форштевня возможно постепенно уменьшать и принимать у верхнего конца равной 70 % определенной по формулам пункта 299 настоящих Правил.
      Если форштевень состоит из отдельных частей, то необходимо, чтобы стык их не находился в районе грузовой ватерлинии.
      Верхний конец форштевня необходимо довести до ближайшей палубы или платформы, расположенной над грузовой ватерлинией.
      Нижний конец форштевня необходимо довести до сечения, отстоящего в нос от переборки форпика не более чем на 2 - 3 шпации.
      301. Для гнутых форштевней (приложение 57 настоящих Правил) допускается применение листовой стали толщиной на 25 % больше толщины листов наружной обшивки в носовой оконечности судна.
      302. Форштевни с примыкающей к ним обшивкой необходимо подкрепить брештуками, положение которых необходимо согласовывать с положением бортовых стрингеров и другого набора в носовой оконечности. Необходимо, чтобы толщина брештуков не была меньше толщины прилегающих листов наружной обшивки.
      Брештуки рекомендуется доводить до шпангоутов.
      303. У листовых гнутых форштевней необходимо, чтобы брештук перекрывал стыковое соединение наружной обшивки с форштевнем не менее чем на 5 толщин форштевня (приложение 57 настоящих Правил).
      304. Необходимо, чтобы размеры поперечного сечения, мм, старнпоста ахтерштевня из брусковой стали выше яблока гребного вала были не менее:
      для судов класса «М»                                                                                                                   

      для судов класса «О»

      для судов классов «Р» и «Л»

      где a, t - ширина и толщина поперечного сечения старнпоста ахтерштевня, мм.
      305. Толщину поперечных сечений рудерпоста и старнпоста ниже яблока необходимо увеличивать в 2 раза по сравнению с толщиной, рассчитанной по формулам 218 - 220 настоящих Правил.
      Ширину поперечных сечений старнпоста и рудерпоста в верхней части возможно уменьшать на 15 % по сравнению со значениями, определяемыми по этим же формулам.
      306. Необходимо, чтобы толщина стенки яблока старнпоста (в рассверленном состоянии) была не менее 60 % толщины, определенной по формулам 218 - 220 настоящих Правил.
      307. Необходимо, чтобы подошва на участке между старнпостом и рудерпостом была по возможности короче и имела площадь поперечного сечения на 25 % больше площади сечения с размерами а и t, рассчитанными по формулам 218 - 220 настоящих Правил.
      Для надежного крепления с обшивкой необходимо, чтобы подошва ахтерштевня имела протяженность от старнпоста в нос не менее 10-кратной ширины поперечного сечения старнпоста ниже яблока. Необходимо, чтобы нижняя часть подошвы ахтерштевня имела плавный подъем в направлении рудерпоста, равный 1/10.
      В верхней части рамы ахтерштевня необходимо предусмотреть 1 - 2 ребра (прилива) для крепления поперечного набора.
      308. Если на судне установлен брусковый киль, необходимо, чтобы размеры его поперечного сечения были не менее, чем вычисленные по формулам:

h = 100 + L; b = 12 + 0,4L,                         (221)

      где h, b - высота и ширина брускового киля, мм.
      309. Кронштейны гребных валов бывают однолапыми или двулапыми; лапы располагаются под углом 80 - 100^о одна относительно другой; осевые линии лап пересекаются на оси гребного вала.
      Необходимо, чтобы размеры двулапых кронштейнов были не менее рассчитанных по формулам:

                          (222)

      где t_л, t_c - соответственно толщина лапы и ступицы, мм;
      d - диаметр гребного вала, мм;
      F_л - площадь поперечного сечения лапы, см²;
      t_с - длина ступицы, мм.
      Толщину стенки ступицы двулапых кронштейнов на судах длиной до 25 м можно уменьшать до 0,25 d.
      Необходимо, чтобы лапы кронштейнов крепились к набору корпуса и к наружной обшивке на сварке. Толщина листов наружной обшивки в районе крепления лап кронштейнов необходимо увеличить на 25 % по сравнению с толщиной обшивки в кормовой оконечности, определяемой в соответствии с приложением 47 настоящих Правил.

§ 11. Усиления корпуса для плавания в битом льду

      310. Необходимо, чтобы суда всех классов, эпизодически плавающие в мелкобитом льду, имели подкрепления, требования к которым установлены пунктами 312- 326 настоящих Правил.
      Эти требования ориентированы на толщину мелкобитого льда, установленную согласно приложению 58 настоящих Правил.
      311. Необходимо, чтобы суда, предназначенные для плавания в более тяжелых ледовых условиях, чем указанные в приложении 58 настоящих Правил, имели дополнительные подкрепления корпуса, согласованные Регистром судоходства и спроектированные с учетом типа, назначения и условий плавания судна.
      312. По всей длине судна следует установить ледовый пояс наружной обшивки, при этом необходимо, чтобы верхняя граница которого проходила на 0,5 м выше грузовой ватерлинии, а нижняя - на 0,5 м ниже ватерлинии порожнем, с учетом возможного дифферента судна.
      Если в носовой части судна между ватерлинией порожнем и листами днищевой наружной обшивки расстояние по высоте меньше 0,5 м необходимо, чтобы толщина всей наружной обшивки ниже грузовой ватерлинии в носовой части до цилиндрической вставки, но не менее чем на длине, равной ширине судна, была такой же, как толщина ледового пояса.
      313. Необходимо, чтобы толщина листов ледового пояса tл, мм, была не менее указанной в приложении 59 настоящих Правил, мм.
      314. Необходимо, чтобы размеры шпации были не более:
      1) в носовой части судна до третьего шпангоута цилиндрической вставки, а для судов с цилиндрической вставкой длиной менее 0,3L до шпангоута, на котором угол между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и ДП 7^о, но не менее чем на длине, равной ширине судна, - 400 мм;
      2) на остальной длине судна - 550 мм.
      315. Допускается назначить шпацию как для судна без ледовых подкреплений при условии постановки промежуточных бортовых шпангоутов, момент сопротивления поперечного сечения которых соответствует пункту 318 настоящих Правил.
      316. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения для рамных бортовых шпангоутов с присоединенным пояском W, см³, был не менее определяемого по формулам:
      1) в носовой части судна согласно подпункту 1) пункта 314 настоящих Правил,

W = 18,5H_cd;                                  (223)

      2) в районе ахтерпика

W = 18,5H_cd;                                  (223)

      3) на остальной длине судна

W = 12,5H_cd;                                 (225)

      где d - расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
      Н_с - высота борта, м, в соответствующем районе судна.
      317. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения основных холостых бортовых шпангоутов с присоединенным пояском W был не менее определяемого по формулам, см³:
      1) в носовой части судна согласно подпункту 1) пункта 314 настоящих Правил,

W = 21,5la;                                   (226)

      2) в районе ахтерпика

W = 17,5la;;                                 (227)

      3) на остальной длине судна

W = 15la;,                                    (228)

      где а - шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
      l - наибольшее расстояние, измеренное по борту между днищем (настилом второго дна) и бортовым стрингером, между бортовыми стрингерами или бортовым стрингером и палубой в соответствующем районе судна, м.
      318. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения промежуточных бортовых шпангоутов с присоединенным пояском был не менее 75 % требуемого момента сопротивления поперечного сечения основных холостых шпангоутов с присоединенным пояском.
      319. Необходимо, чтобы по всей длине судна в районе ледового пояса были бортовые стрингеры, причем один из них следует установить несколько ниже грузовой ватерлинии.
      При незначительной высоте переменной ватерлинии возможно установить один стрингер.
      320. Необходимо, чтобы нижние участки бортовых шпангоутов перекрывали скулу.
      Рекомендуется закреплять их на ближайшей связи набора днища или крепить к настилу второго дна.
      Верхние концы промежуточных шпангоутов необходимо довести до палубы, платформы или бортового стрингера, но не доводить ниже верхней кромки ледового пояса.
      321. На судах с полными обводами оконечностей в форпике и ахтерпике шпангоуты устанавливают нормально к обшивке.
      322. На переборках форпика и ахтерпика, а также на переборках, ограничивающих машинное отделение, устанавливаются горизонтальные ребра жесткости на 25 % ширины переборки с каждого борта с моментом сопротивления не менее, чем у холостой вертикальной стойки.
      Стойку переборки, до которой будут доведены эти ребра, необходимо усилить.
      323. Площадь поперечного сечения форштевня увеличивают на 50 % по сравнению с требуемой пунктами 304-307 настоящих Правил.
      При этом для судов, допускаемых к плаванию в мелкобитом льду толщиной 20 см и более, руководствуются требованиями соответствующих пунктов настоящих Правил к судам классов «М» и «О», а при толщине мелкобитого льда менее 20 см - к судам классов «Р» и «Л».
      Кромки листов наружной обшивки, примыкающие к форштевню, необходимо защитить от действия льда.
      324. Площадь поперечного сечения ахтерштевня необходимо увеличить на 15 % по сравнению с требуемой пунктами 304-307 настоящих Правил.
      При этом для судов, допускаемых к плаванию в мелкобитом льду толщиной 20 см и более, руководствуются требованиями соответствующих пунктов настоящих Правил к судам классов «М» и «О», а при толщине мелкобитого льда менее 20 см - к судам классов «Р» и «Л».
      325. Винты и рули необходимо защитить от воздействия льда (крейсерская корма, противоледовые выступы).
      326. Набор в районе усиления корпуса для плавания в битом льду необходимо приваривать непрерывными швами.

§ 12. Надстройки и уступы главной палубы

       327. Поперечный набор надстроек необходимо установить в одних плоскостях с поперечным набором основного корпуса.
      Необходимо, чтобы значение момента сопротивления поперечного сечения с присоединенным пояском бортовых шпангоутов надстроек судов классов «М» и «О» было не менее 9 см³.
      328. Необходимо, чтобы толщина наружной обшивки бака и юта была для судов класса «М» не менее 3,5 мм, а для судов класса «О» - не менее 3 мм.
      329. Необходимо, чтобы продольные стенки надстроек были продолжены за концевые переборки надстроек на длину, равную высоте надстроек, и плавно сопряжены с палубой.
      Ширстрек корпуса судна на протяжении не менее трех шпаций в корму от каждой концевой переборки надстройки, а также выступающая часть нижнего пояса обшивки надстройки и часть его, простирающаяся внутрь надстройки на длину, равную половине высоты надстройки, необходимо утолщить на 40 % для судов класса «М», на 25 % - класса «О» и на 10 % - классов «Р» и «Л».
      На том же протяжении, что и ширстрек, необходимо утолщить палубный стрингер верхней палубы на 20 % для судов класса «М» и «О» и на 10 % - классов «Р» и «Л».
      Если длина бака и юта менее 0,25L, то утолщения возможно не делать.
      330. В месте уступа главной палубы необходимо предусмотреть специальные подкрепления.
      Карлингсы палуб необходимо плавно перевязать. Ширстрек в месте уступа необходимо утолщить на 35 % по обе стороны уступа не менее чем на три шпации.
      Если уступ наклонный, то необходимо, чтобы протяженность его была не менее двух высот.
      Длину участка, где главная и возвышенная палубы проходят одна над другой, следует выбирать из условий обеспечения общей прочности корпуса, а для судов длиной до 50 м - из условий, определенных пунктами 340-344 настоящих Правил, при включении в расчет площадей сечения настилов палуб и обшивки борта на этом участке в соответствии с требованиями пунктов 61-63 настоящих Правил.
      При необходимости увеличения площади сечения настилов этих палуб путем постановки между ними продольных вертикальных бракет необходимо, чтобы длина последних была не менее двух их высот, а толщина - не менее требуемой для переборок в данном районе.
      Концы бракет необходимо закрепить в соответствии с требованиями  пункта 140 настоящих Правил.
      Бракеты необходимо подкрепить ребрами жесткости.
      Если плоскости продольных стенок надстройки (рубки) не совмещены с плоскостями бортов, то необходимо, чтобы они опирались на карлингсы, поставленные в плоскости этих стенок.

§ 13. Фальшборт

      331. Районы установки фальшборта, его протяженность, высоту назначают в соответствии с требованиями главы 54 настоящих Правил
      332. Толщину листа фальшборта возможно принимать на 2 мм меньше требуемой толщины обшивки борта в средней части судна, но не менее 2 мм.
      333. Необходимо, чтобы конструкция фальшборта в средней части судна была такой, чтобы он не участвовал в общем изгибе корпуса.
      334. Фальшборт необходимо подкрепить стойками, расстояние между которыми не превышало три шпации.
      335. В районе бортовых клюзов и проходов к трапам необходимо установить подкрепляющие стойки, а толщина листов фальшборта увеличена на 1 мм по сравнению с остальными листами.

§ 14. Цистерны

      336. Цистерны топлива и масла, нефтесодержащих и сточных вод выполняются вкладными и встроенными.
      337. Цистерны необходимо сконструировать таким образом, чтобы содержащаяся в них среда не соприкасалась с обшивкой днища и бортов.
      Необходимо, чтобы расстояние от днища встроенной цистерны в самой низкой ее части до днищевой обшивки было не менее 800 мм, а от бортовых стенок цистерны до бортовой обшивки его следует принимать таким, чтобы был обеспечен доступ для осмотра и ремонта. Такой доступ к вкладным цистернам необходимо обеспечить со всех сторон.
      Для судов длиной менее 50 м по согласованию с Регистром судоходства возможно принять иные решения, обеспечивающие защиту окружающей среды от загрязнения.
      338. Необходимо, чтобы толщины стенок встроенных цистерн и листовых конструкций соответствовали подпункту 1) пункта 4 и подпункту 2) пункта 5 приложения 47 настоящих Правил.
      Моменты сопротивления рамных и холостых связей принимаются по аналогии с соответствующими связями переборок.

7. Дополнительные требования к отдельным типам судов

§ 1. Суда длиной менее 50 м

      339. Для судов всех классов длиной менее 50 м, если не соблюдаются требования пункта 340, необходимо выполнить расчеты общей прочности в соответствии с главой 4 настоящих Правил.
      В этом случае допускается определять изгибающий момент М_тв на основе использования данных по судну - прототипу, имеющему тот же архитектурно-конструктивный тип, что и рассматриваемое судно, близкие размерения, водоизмещение и схожее расположение машинного отделения по длине судна, или на основе постатейного подсчета изгибающего момента на миделе как алгебраической суммы моментов от нагрузки масс различных статей нагрузки и сл поддержания.
      При этом в любом случае необходимо, чтобы абсолютная величина изгибающего момента принималась не менее, кН•м,

М_{тв min} = а_твD (229),

      где а_тв = 1,1 - для самоходных судов;
      а_тв= 0,74 - для несамоходных судов;
      D - водоизмещение судна в полном грузу, кН.
      Необходимо, чтобы распределение полученного таким образом значения по длине судна принималось постоянным на участке, отстоящем на ± 0,25L от миделя, и уменьшалось до нуля по линейному закону.
      При выполнении требований глав 5 и 6 расчеты местной прочности, установленные главой 4 настоящих Правил, возможно не проводить.
      340. Для судов длиной 50 м и менее необходимо, чтобы суммарное значение площади поперечного сечения продольных связей раздельно палубного и днищевого пояса было не менее, см²:

                                  (230)

      где D - водоизмещение судна в полном грузу, т;
      k₁ - коэффициент, определяемый согласно приложению 60;
      k₂ - коэффициент, равный для самоходных судов 1,0/L; для несамоходных судов 0,67/L;
       - коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
       - коэффициент, зависящий от относительного отстояния х/L рассматриваемого расчетного сечения от миделя и принимаемый равным:
       = 1,0 при |х/L| < 0,25 и = 2,0 - |х/L|/0,25 при |х/L| > 0,25;
      х - отстояние рассматриваемого расчетного сечения от миделя, м.
      Значение выражения, стоящего в скобках формулы 230 настоящих Правил, не принимается более 0,125.
      Для сухогрузных грузов, если в незащищенных от волнения акваториях допускается проведение грузовых операций в один слой одним краном или двумя кранами в одном направлении необходимо, чтобы суммарное значение площади поперечного сечения продольных связей раздельно для палубного и днищевого поясьев было также не менее определяемого по формуле 230 настоящих Правил, при увеличенном на 20 % значении коэффициента k₂.
      Значения коэффициента k₁ необходимо принимать в этом случае для класса судна, соответствующего разряду бассейна, в который входит эта акватория.
      Значение выражения, стоящего в скобках формулы 230 настоящих Правил, в этом случае не принимается более 0,15.
      341. При проведении грузовых операций в один слой двумя кранами в различных направлениях прочность корпуса необходимо подтверждать прямыми расчетами прочности, выполняемыми при значениях изгибающих моментов и перерезывающих сил на тихой воде, определенных в соответствии с требованиями пункта 22 и подпункта 5) пункта 23 настоящих Правил.
      342. В суммарную площадь поперечного сечения палубного пояса необходимо включать:
      1) 65 % площади сечения настила палубы при продольной системе набора;
      2) полную площадь участков настила шириной по 0,25 шпации с каждой стороны каждой продольной связи при поперечной системе набора;
      3) 10 % остальной площади настила при поперечной системе набора;
      4) непрерывные продольные ребра жесткости;
      5) непрерывные продольные комингсы и подкрепляющие их непрерывные продольные ребра жесткости;
      6) карлингсы;
      7) верхний участок ширстрека, возвышающийся над палубой, а также участок ширстрека ниже палубы высотой 0,5 шпации при поперечной системе набора борта и 0,25 шпации при продольной;
      8) верхние подпалубные участки продольных переборок и внутренних бортов высотой 0,5 шпации при поперечной системе набора и 0,25 расстояния между продольными ребрами при продольной.
      343. В суммарную площадь поперечного сечения днищевого пояса необходимо включать:
      1) 65 % площади сечения днищевой обшивки и настила второго дна при продольной системе набора;
      2) полную площадь сечения участков днищевой обшивки и настила второго дна шириной по 0,25 шпации с каждой стороны каждой продольной связи при поперечной системе набора;
      3) 10 % остальной площади при поперечной системе набора;
      4) непрерывные продольные ребра жесткости днища и кильсоны с подкрепляющими и непрерывными продольными ребрами;
      5) непрерывные продольные ребра жесткости настила второго дна;
      6) скуловой лист в скругленной части;
      7) нижнюю часть продольных переборок, наружных и внутренних бортов до уровня выше настила второго дна или флоров на 0,25 шпации.
      344. Необходимо, чтобы включаемые в суммарную площадь поперечного сечения палубного и днищевого поясов продольные связи по своему расположению относительно рассматриваемого сечения, протяженности и соединению с корпусом отвечали требованиям пункта 59 настоящих Правил.

§ 2. Сухогрузные и наливные суда

      345. На судах, предназначенных для перевозки стандартных большегрузных контейнеров, в настиле палубы или второго дна необходимо предусмотреть гнезда под угловые фитинги контейнеров и выполнить соответствующие подкрепления.
      346. Необходимо, чтобы транспортные нефтеналивные суда имели второе дно и вторые борта в районе грузовых танков или же грузовые танки были вкладными (пункты 452 - 467, 498 - 503 настоящих Правил) или встроенными (пункты 483 - 497 настоящих Правил).
      По согласованию с Регистром судоходства возможно принять иные решения, обеспечивающие надежную защиту окружающей среды от загрязнения.
      347. Требования пунктов 347 - 349 настоящих Правил не распространяются на суда с вкладными емкостями и встроенными оболочками.
      Необходимо, чтобы наливные суда длиной до 80 м имели в районе грузовых танков одну продольную переборку в ДП, а суда длиной 80 м и более — не менее двух продольных переборок. На судах с двойными бортами достаточно установить одну продольную переборку в ДП.
      Отсутствие расширительных шахт над грузовыми танками следует обосновывать расчетом в зависимости от температурных условий и наличия свободных подпалубных объемов.
      348. На судах с отношением В/Н > 3,5 в дополнение к продольным переборкам необходимо установить продольные фермы или пиллерсы. Необходимо, чтобы расстояние между продольной переборкой и продольной фермой или между продольными фермами и бортом не превышало 2,5 м.
      349. На наливных судах необходимо установить поперечные переборки, расположенные на расстоянии не более:
      24 шпаций для судов с высотой борта Н < 2,5 м;
      36 шпаций для судов с высотой борта Н > 2,5 м.
      На несамоходных наливных судах между поперечными переборками необходимо установить поперечные фермы или пиллерсы или проницаемые поперечные переборки.
      Необходимо, чтобы расстояние между поперечными переборками или переборками и фермами не превышало 12 шпаций для судов с высотой борта Н < 2,5 м и 18 шпаций - для судов с высотой борта Н > 2,5 м.

§ 3. Водоизмещающие пассажирские суда

      350. Конструкции корпуса пассажирских водоизмещающих судов предусматривают следующие типы:
      1) однопалубные суда с легкими надстройками, не участвующими в общем изгибе корпуса;
      2) многопалубные суда с прочной главной палубой и прочной палубой надстройки первого яруса, входящей в состав эквивалентного бруса;
      3) открытые суда с двойным дном или без него и надстройкой, участвующей или не участвующей в общем изгибе.
      351. Если надстройка (рубка) участвует в общем изгибе корпуса, необходимо обеспечить прочность связей ее верхней прочной палубы и прочность соединений надстройки с корпусом в местах действия наибольших касательных напряжений по концам сплошных участков ее продольных стенок.
      В случае невыполнения указанных выше требований необходимо принять конструктивные меры, снижающие степень участия надстройки (рубки) в общем изгибе корпуса и препятствующие повышенной концентрации напряжений в самой надстройке и в палубе, на которую она опирается.
      352. Продольные стенки надстройки (рубки) длиной более шести ее высот, не совпадающие с бортами корпуса, необходимо соединять с поперечными концевыми стенками плавно по радиусу, составляющему не менее 1/3 высоты надстройки.
      Для надстроек (рубок) меньших длин указанный радиус округления возможно пропорционально уменьшить. Необходимо, чтобы этому требованию удовлетворяли и надстройки (рубки), продольные стенки которых не совмещены с продольными стенками нижерасположенных надстроек.
      353. Необходимо, чтобы расположение и конструкция вырезов в продольных стенках и переборках надстроек (рубок), включаемых в эквивалентный брус, соответствовали требованиям действующих стандартов.
      354. Необходимо, чтобы толщина стрингера верхней прочной и следующей за ней нижней палуб пассажирских судов была не менее указанной в подпункте 1) пункта 2 приложения 47 настоящих Правил.
      Необходимо, чтобы толщина настила палубы пассажирских судов в средней части была не менее приведенной в подпункте 3) пункта 2 приложения 47 настоящих Правил.
      355. Необходимо, чтобы толщины стенок надстроек (рубок) были не менее указанных в подпункте 6) пункта 5 приложения 47, а надстроек (рубок), участвующих в общем изгибе корпуса, - не менее указанных в подпункте 7) пункта 5 приложения 47 настоящих Правил.

§ 4. Буксиры и толкачи

      356. Необходимо, чтобы толщина наружной обшивки буксиров и толкачей в средней части и кормовой оконечности была не менее, мм

t = (L + 100)/30 + /\t,                              (231)

      при этом /\t = 0 для судов мощностью 330 кВт и менее;
      /\t = 0,06 для судов мощностью свыше 330 кВт, где Р_е — мощность буксира или толкача, кВт.
      Для шлюзовых и рейдовых буксиров, шлюзовых и рейдовых толкачей всех классов, а также плотоводов класса «М» и «О» толщина наружной обшивки в средней части необходимо увеличить на 2 мм по сравнению с толщиной, определяемой по формуле 231 настоящих Правил.
      Во всех случаях необходимо, чтобы толщина наружной обшивки в средней части была не менее регламентируемой приложением 47 настоящих Правил.
      357. Толщину ширстрека и скулового пояса принимают равной толщине наружной обшивки в данном сечении корпуса, но не менее указанной в подпунктах 3) и 4) пункта 1 приложения 47 настоящих Правил.
      358. Необходимо, чтобы толщины наружной обшивки носовой оконечности буксиров и толкачей были не менее толщин в средней части, определяемых в соответствии с пунктами 356 и 357, но не менее толщин обшивки в носовой оконечности, указанных в приложении 47 настоящих Правил.
      359. Необходимо, чтобы:
      толщина палубного стрингера в средней части была не менее толщины бортовой обшивки;
      ширина палубного стрингера была не менее 500 мм.
      360. Необходимо, чтобы толщина настила палубы буксиров и толкачей в средней части и оконечностях, мм, была не менее, мм:
      для открытых участков

t = (220 + L)/60 + /\t;                              (232)

      для закрытых надстройками участков

t = (180 + L)/60 + /\t,                              (233)

      где /\t принимается в соответствии с пунктом 356 настоящих Правил.
      Для шлюзовых, рейдовых буксиров и толкачей необходимо, чтобы толщина настила палубы в кормовой оконечности не была менее требуемой толщины наружной обшивки в средней части.
      361. Необходимо, чтобы толщина листов переборок не была меньше значения, определенного согласно приложению 47 настоящих Правил и увеличенного на 1 мм.
      362. Необходимо, чтобы толщины листов транцевой носовой переборки толкачей и листов упоров были не менее толщины настила палубы в носовой оконечности.
      363. Носовые оконечности корпусов толкачей подкрепляют таким образом, чтобы обеспечивалось равномерное распределение усилий от упоров на борта и продольные связи корпуса.
      В плоскости упоров необходимо установить продольные переборки или раскосные фермы, прочно связанные с корпусом судна и доведенные до переборки форпика.
      В районе упоров необходимо поставить замкнутые шпангоутные рамы (флоры, бортовые рамные шпангоуты и бимсы).

§ 5. Ледоколы

      364. Требования настоящего параграфа распространяются на ледоколы, удовлетворяющие условию D^1/4P^1/3 < 230 и имеющие соотношения главных размерений и характеристики обводов корпуса в следующих пределах:

       где D - водоизмещение судна при осадке по конструктивную ватерлинию, кН;
      Р - суммарная мощность на гребных валах, кВт;
      L - длина судна по конструктивной ватерлинии, м;
      В - ширина судна на мидель-шпангоуте по конструктивной ватерлинии, м;
      Т - осадка судна по конструктивную ватерлинию, м;
       - угол между касательной к линии форштевня и основной плоскостью на уровне конструктивной ватерлинии, град;
       - угол между касательной к конструктивной ватерлинии и диаметральной плоскостью в сечении, отстоящем на 0,15L от носового перпендикуляра, град;
       - угол между вертикалью и касательной к теоретическому шпангоуту, отстоящему от носового перпендикуляра на 0,15L на уровне конструктивной ватерлинии, град;
      м - угол между вертикалью и касательной к мидель-шпангоуту на уровне конструктивной ватерлинии, град.
      365. В настоящем параграфе приняты следующие определения участков корпуса судна:
      1) носовой район - участок корпуса длиной 0,3L от носового перпендикуляра;
      2) средний район - участок корпуса длиной 0,5L, расположенный между носовым и кормовым районами;
      3) кормовой район - участок корпуса длиной 0,2L от кормового перпендикуляра.
      366. Для корпусов ледоколов, кроме наружной обшивки, применяют судостроительную сталь марок не ниже D и Е; для наружной обшивки - не ниже марки Е.
      367. Необходимо, чтобы расчеты прочности и устойчивости, допускаемые напряжения, конструктивное оформление и размеры элементов корпуса ледокола соответствовали требованиям глав 3 - 6 и главы 8 настоящих Правил, если в настоящей главе нет специальных указаний.
      368. В расчетах местной прочности корпусных конструкций на восприятие ледовых нагрузок допускаемые напряжения принимают равными 0,95 предела текучести материала R_eH.
      369. Для продольных связей днища и бортов, испытывающих ледовую нагрузку, суммирование напряжений от общего и местного изгиба не проводится.
      370. Расчетное давление льда на обшивку ледового пояса в носовом районе определяется по формуле, МПа

р_н = 1,4 + 0,004D^1/4Р^1/3,                             (234)

      371. Расчетное давление льда на обшивку ледового пояса, МПа, следует принимать:
      в среднем районе

р_с = 0,60р_н;                                         (235)

      в кормовом районе

р_к = 0,75р_н.                                         (236)

      где р_н - данные, предусмотренные пунктом 370 настоящих Правил.
      372. Расчетное давление льда на днищевую обшивку вне ледового пояса, МПа, определяется по формуле

р_д = р_нD^1/4Р^1/3 / 400,                                (237)

      где р_н - данные, предусмотренные пунктом 370 настоящих Правил.
      D, Р - данные, предусмотренные пунктом 364 настоящих Правил.
      Давление р_д не должно быть больше значения р_с.
      373. Расчетная интенсивность ледовой нагрузки, действующей на бортовой набор в носовом районе ледового пояса при ударе судна о ледовый покров qн определяется по формуле, кН/м:

q_н = 12,6k,                                     (238)

      где k - безразмерный коэффициент, принимаемый по графику согласно приложению 61 в зависимости от углов и ;
      v - расчетная скорость ледокола в момент соударения со льдом, м/с, принимаемая равной 60 % максимальной скорости ледокола на чистой воде v,
      D - согласно пункту 364 настоящих Правил, р_н - согласно пункту 370 настоящих Правил.
      374. Расчетную интенсивность q_c ледовой нагрузки на бортовой набор следует принимать, кН/м,:
      в среднем районе - не менее большей из величин

q_c = 0,6q_н;                                          (239)

q_c = ;                                          (240)

      в кормовом районе

q_к = 0,75q_н.                                         (241)

      q_н - согласно пункту 373 настоящих Правил.
      Необходимо, чтобы интенсивность q_к в любом случае была не менее принятого значения q_c.
      375. Расчетная интенсивность ледовой нагрузки на продольные ребра жесткости и холостые шпангоуты днища вне ледового пояса, кН/м:

q_д = 10р_дL                                           (242)

      Интенсивность q_д не должна быть больше значения q_c, определяемого по формуле 239 настоящих Правил.
      376. Шпацию в носовом районе принимают не более 300 мм. Допускается ее увеличение до 600 мм с постановкой промежуточных бортовых шпангоутов.
      377. Необходимо, чтобы шпация в среднем и кормовом районах ледокола не превышала 500 мм. Допускается увеличение шпации до 650 мм с постановкой промежуточных бортовых шпангоутов.
      378. По всей длине корпуса ледокола необходимо установить ледовый пояс наружной обшивки.
      379. Необходимо, чтобы верхняя граница ледового пояса возвышалась над ватерлинией, соответствующей наибольшей осадке судна, не менее чем на 0,6 м, а нижняя граница ледового пояса была ниже на 0,02L ватерлинии судна, соответствующей состоянию нагрузки с 10 % запасов и топлива без балласта, но не менее чем на 0,8 м.
      380. В носовом районе - на протяжении не менее 0,2L от носового перпендикуляра и в корме - на протяжении не менее 0,15L от кормового перпендикуляра нижнюю кромку ледового пояса необходимо доводить до диаметральной плоскости.
      381. Толщину листов обшивки ледового пояса принимают не менее вычисляемой по формуле, мм:

,                                          (243)

      где s - расстояние между балками набора, м;
      р - расчетное давление льда, МПа, определяемое по формулам с 234 по 242 настоящих Правил, в зависимости от положения листов обшивки по длине судна;
      R_eH - предел текучести материала наружной обшивки, МПа.
      382. Толщину листов наружной обшивки вне ледового пояса следует определять по формуле 231 настоящих Правил, где Р_е необходимо принимать равной суммарной мощности на гребных валах Р, кВт.
      383. Необходимо, чтобы уменьшение толщин листов наружной обшивки по высоте от ледового пояса было постепенным, чтобы смежные листы отличались по толщине не более чем на 30 % от толщины более тонкого из соединяемых листов.
      384. Толщину листов настила палубы определяют по формулам 232 и 233 с учетом требований пункта 356 настоящих Правил.
      385. Расстояние между рамными шпангоутами борта в носовом районе следует принимать не более 1,2 м, на остальной длине судна - не более 2,0 м.
      Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе - 10 мм, на остальной длине судна - 8 мм.
      386. По всей длине ледокола на уровне конструктивной ватерлинии (или ниже ее не более чем на 0,25 м) следует устанавливать бортовой стрингер или платформу.
      387. В пределах ледового пояса расстояние между бортовыми стрингерами (стрингером и палубой или платформой, стрингером и днищем) принимают не более 1,2 м. Необходимо, чтобы толщины стенок указанных стрингеров и листов платформ, примыкающих к наружной обшивке в районе ледового пояса, были не меньше толщины стенки рамных шпангоутов, установленных в этом районе.
      388. В местах пересечения холостых шпангоутов с бортовыми стрингерами устанавливают кницы.
      389. Холостые шпангоуты борта рассчитываются как многопролетные балки, опертые на стрингеры (платформы), палубный настил, кильсон или скуловой лист днища. Сосредоточенную нагрузку на которую рассчитываются холостые шпангоуты борта, следует определять по формуле, кН,

Q = qs,                                             (244)

      где q - расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно пункту 365 настоящих Правил, кН/м;
      s - расстояние между холостыми или между холостым и рамным шпангоутами, м.
      Точку приложения силы Q следует принимать в середине наиболее длинного пролета шпангоута ледового пояса.
      При постановке промежуточных шпангоутов в качестве s в формуле 244 настоящих Правил, следует принимать расстояние между промежуточным и холостым шпангоутами. Промежуточные шпангоуты рассчитывают так же, как холостые.
      При однородной поперечной системе бортового набора бортовые шпангоуты рассчитывают как холостые шпангоуты при конструкции бортового набора с рамными шпангоутами. При этом следует учесть, что при однородной системе бортовые стрингеры являются разносящими нагрузку и поэтому не могут считаться опорами для шпангоутов.
      390. Расчет прочности бортовых стрингеров и рамных шпангоутов следует выполнять в составе бортового перекрытия, при этом для среднего района судна протяженность зоны приложения ледовой нагрузки принимают по всей длине бортового перекрытия.
      Длину приложения ледовой нагрузки в носовом и кормовом районах рассчитывают по формуле, м,

l = 0,01 q/p,                                        (245)

      где значения расчетных давления р и интенсивности ледовой нагрузки q определяют в соответствии с пунктами 370-375 настоящих Правил.
      391. Стенки холостых и рамных шпангоутов на уровне ледового пояса по всей длине судна необходимо приварить к наружной обшивке сплошным двусторонним швом.
      392. Необходимо, чтобы шпангоуты, устанавливаемые в оконечностях, соответствовали требованиям пункта 328 настоящих Правил.
      393. Сплошные флоры следует устанавливать на каждом шпангоуте по всей длине носового и кормового районов судна.
      Необходимо, чтобы расстояние между сплошными флорами в среднем районе судна не превышало 2,0 м.
      394. Расчет прочности сплошных флоров и кильсонов следует выполнять в составе днищевых перекрытий, загруженных равномерно распределенным
      давлением льда, равным 0,3рд, где рд определяют по формуле 237 настоящих Правил.
      395. Холостые шпангоуты днища следует рассчитывать как однопролетную защемленную по концам балку длиной, равной наибольшему расстоянию между кильсонами или между кильсоном и бортом или продольной переборкой. Сосредоточенную нагрузку Q, на которую рассчитывают холостые шпангоуты днища, следует считать приложенной посередине пролета и определять по формуле, кН,

Q = q_дs,                                            (246)

      где q_д - расчетная интенсивность ледовой нагрузки, кН/м, вычисляемая по формуле 242 настоящих Правил;
      s - расстояние, м, между холостыми шпангоутами днища или между днищевым холостым шпангоутом и флором.
      Продольные ребра жесткости следует рассчитывать при допущении, что длина их пролета равна расстоянию между сплошными флорами, а значение s - расстоянию между ребрами.
      396. Необходимо, чтобы поперечные переборки были плоскими, причем конструкция их соответствовала требованиям пунктов 361, 362, 397-400 настоящих Правил.
      397. Необходимо, чтобы толщина полотна переборки, примыкающего к обшивке борта и днища, была не менее толщины стенки рамного шпангоута и флора соответственно.
      398. На поперечных переборках необходимо установить горизонтальные ребра жесткости, примыкающие к бортовому набору.
      Необходимо, чтобы:
      протяженность этих ребер от каждого борта к ДП была не менее 10 % ширины переборки;
      ближайшая стойка переборки, до которой эти ребра доводятся, была рамной;
      профиль ребер удовлетворял требованиям пункта 275 настоящих правил, а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, необходимо выполнять следующие условия:
      1) расстояние между ребрами было не более определяемого по формуле, м:

,                                            (247)

      где t - толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
      R_еН - предел текучести материала переборки, МПа;
      2) момент инерции ребра с присоединенным пояском обшивки переборки шириной, равной 1/6 длины пролета ребра, см⁴, был не менее определяемого по формуле:

i = 191psal²,                                        (248)

      где р - расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, МПа;
      s - расстояние между холостыми и
      l - длина пролета ребра, м.
      3) момент инерции рамной стойки переборки с присоединенным пояском обшивки, см⁴, до которой доводятся горизонтальные ребра жесткости, был не менее определяемого по формуле:

,                                            (249)

      где l₁ - длина пролета стойки, м;
      l - длина пролета ребра, м;
      i - момент инерции ребра с присоединенным пояском обшивки, см⁴.
      399. Горизонтальные ребра и шельфы, устанавливаемые на поперечных переборках на уровне ледового пояса, необходимо приварить к листам переборок сплошным двусторонним швом.
      400. Прочность поперечных переборок необходимо проверить расчетами на устойчивость и на изгиб соответственно при восприятии ледовой нагрузки и гидростатического напора воды, заполняющей отсек до палубы.
      401. В диаметральной плоскости над форштевнем рекомендуется устанавливать продольную переборку, при этом необходимо, чтобы длина переборки была не менее длины форштевня.
      Толщина листов этой переборки принимается не менее толщины листов форпиковой переборки.
      402. Форштевень и ахтерштевень ледокола необходимо изготавливать из кованой или литой стали.
      Допускается изготовление форштевня из стальных листов, толщина которых была, по меньшей мере, в 2 раза больше толщины листов ледового пояса, примыкающих к форштевню.
      403. Необходимо, чтобы форштевень имел шпунт или какую-либо другую конструкцию, предохраняющую примыкающие к нему кромки листов наружной обшивки от ударов о лед.
      404. Форштевень устанавливается на протяжении всего носового подъема днища судна в диаметральной плоскости от верхней палубы до ближайшей к месту этого подъема поперечной переборки.
      405. Необходимо, чтобы форштевень соединялся сплошным сварным швом с примыкающей к нему наружной обшивкой и продольной переборкой, установленной в соответствии с пунктом 401 настоящих Правил.
      406. В районе ледового пояса форштевень необходимо подкрепить брештуками, расстояние между которыми по высоте не превышало 0,5 м. При этом высота и толщина стенки и размеры пояска брештуков принимаются такими же, как у рамных шпангоутов, установленных в форпике. Брештуки следует доводить до шпангоутов.
      407. Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения форштевня на уровне ледового пояса была не менее определяемой по формуле, см²

F = 2L.                                             (250)

      По мере удаления от ледового пояса вверх возможно постепенное уменьшение площади поперечного сечения форштевня до 70 % значения F, рассчитанного по формуле 250 настоящих Правил.
      408. Площадь поперечного сечения ахтерштевня следует увеличить в 1,5 - 2 раза по сравнению со значениями, рассчитанными по формуле 218 настоящих Правил.
      При этом необходимо учитывать требования пункта 307 настоящих Правил.
      409. В кормовой оконечности ледокола рекомендуется предусматривать защиту винтов и рулей от битого льда при движении задним ходом.

§ 6. Суда технического флота

      410. Необходимо, чтобы размеры связей корпуса судов технического флота соответствовали требованиям пункта 13 настоящих Правил, если в пунктах 411 - 414 настоящих Правил не приведены иные указания.
      411. Расчеты общей и местной прочности, жесткости и вибрации корпуса необходимо производить с учетом особенностей условий эксплуатации судов технического флота и специфики работы специальных механизмов, устройств и оборудования.
      412. В районе расположения черпаковой и рамоподъемной башен набор основного корпуса необходимо усилить. Опоры рамоподъемной башни возможно заканчивать у палубы. Под ними необходимо предусмотреть пиллерсы, рамные стойки и другие равноценные конструкции. Опоры черпаковой башни необходимо продолжить до днища и надежно соединить с продольным и поперечным набором или под ними необходимо установить поперечные переборки.
      Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни необходимо утолщить на 25 %.
      413. Необходимо, чтобы система бортового набора в районе присоединения сосуновых труб была поперечной с установкой рамных шпангоутов, толщину наружной обшивки необходимо увеличить на 25 %.
      414. В отделении грунтовых насосов необходимо предусмотреть непроницаемые участки флоров и кильсонов, образующие сточный колодец.

§ 7. Суда длиной менее 25 м

      415. На суда длиной менее 25 м распространяются требования глав 3, 5 и 6 настоящих Правил.
      416. Толщины связей корпуса во всех случаях принимаются не менее 2,5 мм.
      417. Необходимо, чтобы толщина обшивки днища и скулового пояса, в средней части и кормовой оконечности t была не менее определяемой по формуле, мм

t = ,                                     (251)

      где а - шпация, м;
      Т - максимальная осадка судна в рассматриваемом сечении корпуса, м;
      r - полувысота расчетной волны, м.
      m - величина, принимаемая равной, м:
      для судов классов «М» и «О» - 0,6;
      для судов классов «Р» и «Л» - 0,9;
      R_еН - предел текучести, МПа.
      При этом необходимо, чтобы толщина обшивки днища была не менее 3 мм, а скулового пояса - не менее 4 мм.
      418. Толщина обшивки днища и скулового пояса буксиров и судов, которые используются в условиях мелководья и лесосплава, необходимо увеличить на 1 мм по сравнению с установленной пунктом 417 настоящих Правил.
      419. Толщина наружной обшивки в носовой оконечности у всех судов (за исключением указанных в пункте 420 настоящих Правил) необходимо увеличить на 1 мм по сравнению с установленной пунктом 417 настоящих Правил.
      420. Толщина наружной обшивки судов, работающих в особо тяжелых условиях мелководья и лесосплава, необходимо увеличить на 2 мм по сравнению с установленной пунктом 417 настоящих Правил.
      421. Толщину обшивки борта допускается принимать на 1 мм меньше требуемой для обшивки днища судов всех назначений, за исключением буксиров и судов, предназначенных для эксплуатации в особо тяжелых условиях лесосплава.
      422. Необходимо, чтобы толщина палубного настила была не менее определяемой по формуле, мм:

,                                            (252)

      где а - шпация, м;
      р - расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с пунктом 55 настоящих Правил, кПа.
      423. Необходимо, чтобы толщина листов переборок была не менее, мм:

,                                           (253)

      где а - расстояние между стойками, м;
      Нс - высота борта в данном сечении, м.
      424. Толщину стенки флора в оконечностях допускается принимать равной толщине стенки флора в средней части судна.
      425. Толщину стенки рамного набора допускается принимать на 1 мм меньше толщины обшивки или настила, но не менее 2,5 мм.
      426. Допускается установка углового профиля в районе скулы, имеющей острые обводы с приваркой обшивки борта и днища к скуловому уголку внахлестку. Необходимо, чтобы толщина полок уголка была равна толщине обшивки днища, но не менее 4 мм.
      427. При продольной системе набора необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости с присоединенным пояском для днища и палубы был не менее, см³:

,                                             (254)

      где р - расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по главе 4 настоящих Правил;
      а - расстояние между ребрами, м;
      l - пролет ребра, м.
      428. Переборки необходимо подкрепить стойками. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения стоек с присоединенным пояском был не менее, см³,

,                                           (255)

      где р - расчетное давление на уровне нижнего конца стойки, кПа, определяемое в соответствии с пунктом 45 настоящих Правил;
      а - расстояние между стойками, м;
      l - пролет стойки, м.
      Концы стоек необходимо крепить кницами или срезать на «ус».
      429. Необходимо, чтобы расстояние между сплошными флорами было кратным шпации и не превышало 1,5 м, а у буксиров - 1,0 м.
      430. Допускается уменьшать высоту и площадь поперечного сечения кильсона на 15 % по сравнению с высотой и площадью сплошных флоров на протяжении всего отсека или части его.
      431. Продольные ребра жесткости, а также продольные рамные связи, расположенные по днищу или по палубе судна, допускается прерывать на пиковых переборках в одном сечении.
      432. Длину кницы, предусмотренной пунктом 143 настоящих Правил, допускается принимать равной одной шпации.
      433. Ширину отогнутого фланца или приварного свободного пояска допускается принимать с отступлением по сравнению с требуемым в пункте 159 настоящих Правил.
      434. Рамные бортовые шпангоуты, бимсы и стойки переборок, а также сплошные флоры, шельфы и бортовые стрингеры допускается не устанавливать, если прочность корпуса обеспечивается не рамными связями. Требуемые моменты сопротивления продольного и поперечного набора при этом следует определять из расчета прочности, выполненного в соответствии с главой 4 настоящих Правил.
       435. Необходимо, чтобы количество поперечных переборок было не менее двух.
      Машинное отделение необходимо отделить переборками от остальных помещений судна. Допускается переборку машинного отделения считать переборкой ахтерпика при условии выполнения требований Правил по непотопляемости и аварийной остойчивости.
      436. Допускается не предусматривать мероприятия, требуемые пунктом 140 настоящих Правил.
      437. Применение гофрированных конструкций допускается для полотен переборок, обшивки бортов, настила палуб, стенок надстроек, а также для выгородок, стенок, крыш рубок и других второстепенных стенок и настилов.
      438. Для обшивки бортов необходимо, чтобы гофры были трапециевидного или полукруглого поперечного сечения. У непроницаемых переборок корпуса необходимо, чтобы гофры были сквозными — трапециевидного, волнистого полукруглого или треугольного сечения с закругленной вершиной. Для настила палуб допускается применение только гофр полукруглого поперечного сечения.
      439. Необходимо, чтобы суммарная высота вырезов в стенках рамного набора для холостых балок не превышала 50 % высоты рамного набора.
      440. Необходимо, чтобы высота вырезов для голубниц (протоков) в наборе не превышала 30 % высоты балки.
      441. Необходимо, чтобы ширина участка палубы между бортом и вырезом была не менее 0,2 м.
      442. Вырезы в палубном настиле, имеющие длину более 6 шпаций и ширину более 0,2В находящиеся в средней части судна и перед кормовым машинным отделением, необходимо закруглить по радиусу составляющему не менее 10 % от ширины выреза; аналогичные вырезы, находящиеся в остальной зоне палубы, - по радиусу, составляющему не менее 5 % его ширины. Остальные вырезы необходимо закруглить по радиусу, составляющему не менее 5 толщин палубного настила.
      443. Толщину листа фальшборта допускается принимать на 2 мм меньше требуемой толщины обшивки борта в средней части, но не менее 1,5 мм.
      444. Размеры поперечного сечения форштевня, выполненного из полосовой или прутковой стали, определенные в соответствии с пунктами 297, 298 настоящих Правил, допускается уменьшать на 25 %.
      445. Площадь поперечного сечения форштевня, выполненного из угловой равнобокой стали, определенную в соответствии с пунктом 299 настоящих Правил, допускается уменьшать на 50 %. При этом разрешается применять другой симметричный прокат.
      446. Размеры поперечного сечения брускового киля, определенные в соответствии с пунктом 308 настоящих Правил, допускается уменьшать на 50 %.
      447. Расчеты общей прочности, установленные главой 4, не выполняют, если соблюдаются требования пункта 340 настоящих Правил.
      При этом коэффициент k₁ принимается согласно приложению 60 настоящих Правил, для судов длиной 25 м.
      448. Расчет общей вибрации корпуса допускается не проводить.
      449. Приварку непроницаемых переборок толщиной 3 мм и менее (кроме форпиковой, ахтерпиковой и переборок цистерн) к наружной обшивке, а также сварку стыков этих переборок допускается выполнять односторонним сплошным швом с катетом, равным толщине листа переборки.
      450. Свободные концы балок набора необходимо присоединять к обшивке (настилу) с уменьшением шага прерывистых или точечных швов и необходимо обваривать вокруг в соответствии с требованиями пункта 188 настоящих Правил.
      451. Допускается соединение балок набора при помощи книц, установленных внахлестку. При соединении внахлестку требуется обварка по всему контуру.

§ 8. Танкеры с вертикальными вставными емкостями

       452. Требования настоящего параграфа распространяются на танкеры с вертикальными цилиндрическими вставными емкостями (грузовыми баками), имеющие осадку в полном грузу не более 2,25 м и грузоподъемность не более 1000 т. Требования глав 3, 4, 5 и 6 настоящих Правил, необходимо применять к танкерам с вертикальными вставными емкостями, если настоящим параграфом не приведены иные указания.
      453. Необходимо, чтобы соотношения главных размерений L/Н и В/Н были не более указанных в приложении 2 настоящих Правил для самоходных и несамоходных сухогрузных трюмных судов.
      454. Необходимо, чтобы минимальное количество непроницаемых поперечных переборок соответствовало требованиям пункта 267 настоящих Правил.
      455. Средние расчетные скорости изнашивания палубных настилов принимаются в соответствии с подпунктами 1) и 5) пункта 1, подпалубного набора - подпунктами 1) и 5) пункта 7, комингсов - пункта 2 приложения 23 настоящих Правил, а верхних, средних и нижних листов вторых бортов и переборок в пределах грузовых трюмов - в соответствии с подпунктами 1) и 4) пункта 5 и с подпунктом 1) пункта 6 приложения 23 настоящих Правил. Средние расчетные скорости изнашивания других связей назначаются в обычном порядке в соответствии с приложением 23 настоящих Правил.
      456. Минимальные толщины связей корпуса назначаются согласно приложению 47 настоящих Правил как для сухогрузных судов. При этом толщины всех поясов непроницаемых переборок и внутренних бортов, ограничивающих грузовые отсеки, регламентированы подпунктом 1) пункта 4, толщина настила палубы между бортом и грузовым баком гладкопалубных судов подпунктом 1) пункта 2, толщина настила тронковой палубы и палубы гладкопалубных судов на ширине грузовых баков подпунктом 3) пункта 2 приложения 47 настоящих Правил.
      457. Вертикальные вставные емкости необходимо устанавливать на рамный набор днища и соединять с ним. В один грузовой трюм, ограниченный по концам поперечными непроницаемыми переборками, возможно устанавливать не более двух грузовых баков. Между баками внутри грузовых трюмов дополнительно необходимо устанавливать поперечные раскосные фермы.
      Для танкеров с двойными бортами поперечные раскосные фермы необходимо располагать в одной плоскости с межбортовыми полупереборками, предусмотренными пунктом 268 настоящих Правил.
      На танкере с одинарными бортами в плоскости продольных комингсов грузовых трюмов или карлингсов, расположенных между бортом и грузовым баком, необходимо устанавливать продольные раскосные фермы или пиллерсы в узлах пересечения соответствующего кильсона с каждым флором.
      В палубе танкера в местах установки вставных вертикальных емкостей необходимо предусмотреть круглые вырезы, окантованные комингсом. Необходимо, чтобы диаметр выреза в свету превышал диаметр бака на 80 - 100 мм и не был больше 0,75 ширины судна.
      Соединение вертикальной вставной емкости с палубой судна необходимо производить с помощью горизонтальной кольцевой связи, идущей по всей окружности обечайки и привариваемой как к обечайке, так и к комингсу палубного выреза под грузовой бак сплошным непрерывным швом.
      458. Днище в грузовых трюмах возможно выполнять без двойного дна. Необходимо, чтобы расстояние между флорами должно было кратным шпации и не превышало 2,0 м.
      459. При определении нагрузок, необходимых для расчета прочности днищевого перекрытия грузового отсека, сила тяжести порожнего бака и сила тяжести бака с грузом возможно распределять равномерно по всей поверхности перекрытия. При этом нагрузки рп и ргр от веса порожнего бака и веса бака с грузом соответственно определяются по формулам, кПа:

рп = ;                                          (256)

ргр = ,                                         (257)

      где Q_п, Q_гр - масса бака соответственно порожнего и с грузом, т;
      L_п - данные, предусмотрены согласно приложению 48 настоящих Правил;
      В₁ - расчетный пролет флора, принимаемый равным для: танкеров с одинарными бортами, не имеющих в грузовом трюме продольных раскосных ферм, - ширине судна В; танкеров с одинарными бортами при наличии продольных раскосных ферм между грузовым баком и бортом - расстоянию между продольными раскосными фермами; танкеров с двойными бортами - расстоянию между внутренними бортами.
      460. При выборе расчетных пролетов флоров и бимсов и определении расчетных нагрузок на пиллерс для танкеров с тронковой палубой при наличии непрерывного продольного комингса с жесткостью, превышающей жесткость идущего под ним кильсона не менее чем в 8 раз, и при наличии пиллерсов, установленных между комингсом и кильсоном в узлах пересечения кильсона с каждым флором, система комингс - кильсон приравнивается к продольной раскосной ферме.
      461. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения флора грузового трюма с присоединенным пояском при отсутствии двойного дна был не менее, см³,

W = 0,428k₁k₂dB²₁p,                                  (258)

      где р - расчетное давление на днище, кПа, принимается равным большему из значений, вычисленных по формулам:

р = 9,81(Т + r + m) – p_п,                          (259)

р = р_гр – 9,81(Т – r – m);                          (260)

      где k₁, k₂ - коэффициенты, определяемые по приложениям 48, 49 настоящих Правил;
      d - расстояние между флорами, м;
      Т - максимальная осадка судна в рассматриваемом сечении корпуса, м;
      r - полувысота расчетной волны, м.
      р_гр, р_п - данные, предусмотренные пунктом 459 настоящих Правил;
      m - величина, принимаемая равной, м:
      для судов классов «М» и «О» - 0,6;
      для судов классов «Р» и «Л» - 0,9.
      Значение р, вычисленное по формуле 260 настоящих Правил, должно быть не более р_гр.
      462. Площадь днища грузового трюма, поддерживаемая одним пиллерсом поперечной раскосной фермы, определяется по формуле, м²:

f = L_nВ₁/(n_к + 2n_ф)                                  (261)

      где L_n - принимается согласно приложению 48 настоящих Правил;
      В₁ - данные, предусмотренные пунктом 459 настоящих Правил;
      n_к - число кильсонов между продольными раскосными фермами или внутренними бортами, а при отсутствии последних - между наружными бортами;
      n_ф - число флоров между поперечными переборками или между поперечной переборкой и раскосной фермой.
      Площадь днища грузового трюма, поддерживаемая пиллерсом продольной раскосной фермы, определяется по формуле, м²:

f = 0,5L_nВ₁/(n_к + 2n_ф) + L_nb/(n_ф + 1)                 (262)

      b - расстояние от борта до продольной раскосной фермы.
      Расчетная нагрузка, воспринимаемая пиллерсом раскосной фермы, определяется по формуле, кН:

P = fp,                                             (263)

      где р - данные, предусмотренные пунктом 461 настоящих Правил;
      При отсутствии в трюме танкера продольных раскосных ферм усилие, воспринимаемое одним пиллерсом продольного ряда, вычисляют согласно пункта 85 и подпункта 3) пункта 55 настоящих Правил.
      463. Расчетная нагрузка на борта в районе расположения вкладных емкостей определяется в соответствии с пунктом 51 настоящих Правил как для сухогрузных судов.
      При отсутствии двойного дна в формулах 58 и 59 настоящих Правил, следует принять h_дд = 0.
      464. Расчетная нагрузка на поперечные переборки грузового трюма в районе установки вертикальных вставных емкостей определяется в соответствии с подпунктом 3) пункта 54 настоящих Правил.
      465. Расчетная нагрузка для палубы танкера в районе расположения вертикальных вкладных емкостей определяется в соответствии с подпунктом 3) пункта 55 настоящих Правил.
      466. Момент сопротивления поперечного сечения бимсов и полубимсов с присоединенным пояском в районе расположения вертикальных вкладных емкостей рассчитывается в соответствии с подпунктом 3) пункта 245 настоящих Правил.
      467. Момент сопротивления поперечного сечения продольных подпалубных ребер жесткости с присоединенным пояском в районе установки вертикальных вставных емкостей определяется в соответствии с подпунктом 4) пункта 248 настоящих Правил.

§ 9. Плавучие краны

      468. Требования настоящего параграфа распространяются на несамоходные стреловые грейферно-крюковые с неперемещающимся по корпусу (понтону) полноповоротным верхним грузоподъемным строением - плавучие краны (далее - плавкраны) класса «О (лед)», грузоподъемностью не более 25 т, длиной до 50 м и соотношениями главных размерений L/Н < 15, В/Н < 7.
      Корпуса других плавкранов являются предметом специального рассмотрения Регистром судоходства.
      Применительно к плавкранам необходимо выполнять требования глав 3 - 5 настоящих Правил, если настоящим параграфом не предусмотрено иное.
      Класс «О» для плавкранов определяется условиями плавания при буксировке со стрелой, уложенной по-походному. Ограничительные условия по ветроволновому режиму при работе крана назначаются проектантом.
      При соотношениях главных размерений, отличающихся от установленных настоящим пунктом, необходимо, чтобы конструкция и размеры связей были подтверждены дополнительными расчетами прочности.
      469. Необходимо, чтобы конструкция фундамента для установки крана состояла из опорного кольца, барабана и крестовины, выполненной из продольных и поперечных переборок (приложение 62 настоящих Правил).
      Иная конструкция фундамента является предметом специального рассмотрения Регистром судоходства.
      470. Пиковые переборки необходимо устанавливать на расстоянии не менее одной шпации к миделю от начала цилиндрической вставки. Необходимо, чтобы в любом случае длина форпика была не менее 7 шпаций, ахтерпика - 5 шпаций.
      471. Необходимо, чтобы:
      борта понтона, форпик и ахтерпик имели поперечную систему набора;
      в форпике и ахтерпике шпация была не более 400 мм, и флоры устанавливались на каждом шпангоуте.
      При шпации более 400 мм в носовой и кормовой оконечностях по борту необходимо устанавливать промежуточные шпангоуты, момент сопротивления поперечного сечения которых с присоединенным пояском соответствовал пункту 318 настоящих Правил.
      472. Поперечные переборки крестовины по всей ширине понтона, а продольные переборки крестовины на расстоянии не менее трех шпаций в нос и в корму от места соединения с барабаном необходимо выполнять плоскими. Остальные переборки плавкрана возможно выполнять гофрированными.
      Продольные переборки крестовины необходимо располагать либо по всей длине понтона, либо между переборками форпика и ахтерпика.
      Холостой набор плоских переборок, а также гофры необходимо располагать вертикально.
      473. Необходимо, чтобы толщины связей корпуса понтона с учетом ледовых подкреплений не принимались меньше указанных ниже минимальных толщин, мм:
      наружная обшивка и палубный настил по всей длине понтона - 8,0;
      листы плоских поперечных переборок крестовины по всей ширине понтона и продольных переборок крестовины на расстоянии не менее трех шпаций в нос и в корму от места соединения с барабаном - 8,0;
      остальные листы переборок - 6,0;
      скуловой пояс по всей длине понтона - 10,0.
      474. Необходимо, чтобы толщина стенки барабанабыла не менее определенной по формуле, мм,

/\ = (Р_r + Q_к)(1 + 2C/R)/(16R),                      (264)

      где Р_r - грузоподъемность крана, т;
      Q_к - масса крана (верхнего строения), т;
      R - радиус барабана, м;
      С - расстояние от оси барабана до центра масс крана с наибольшим грузом при максимальном вылете стрелы, м.
      Независимо от результатов расчета необходимо, чтобы толщина стенки барабана не принималась меньше 8 мм.
      475. В качестве расчетного пролета В₁ флоров и рамных бимсов при определении их момента сопротивления принимается расстояние между бортом и продольной переборкой крестовины, при этом необходимо, чтобы значение В₁ было не менее 0,38В.
      476. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения рамного шпангоута борта с присоединенным пояском на всей длине понтона был не менее, см³,

W = 0,14LBHd1,                                     (265)

      где d¹ - расстояние между рамными шпангоутами в средней части, м.
      477. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута борта с присоединенным пояском на всей длине понтона был не менее, см³,

W = 0,10LBla,                                       (266)

      где l - наибольшее расстояние, измеренное по борту, между днищем и бортовым стрингером или между бортовым стрингером и палубой, м;
      а - шпация в средней части, м.
      478. Необходимо, чтобы расстояние между стойками транцев было не более 400 мм.
      Рамные стойки необходимо устанавливать в плоскости кильсонов. Необходимо, чтобы свободный поясок рамной стойки имел площадь поперечного сечения не менее 0,65 площади сечения свободного пояска кильсона.
      Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения холостой стойки с присоединенным пояском был не менее момента сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединенным пояском, определяемого в соответствии с пунктом 477 настоящих Правил.
      При расстоянии между стойками более 400 мм необходимо установить промежуточные стойки. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения промежуточных стоек с присоединенным пояском был не менее 75 % от момента сопротивления поперечного сечения основных холостых стоек с присоединенным пояском.
      479. Необходимо, чтобы:
      толщина стенки опорного кольца была не менее 10 мм, свободного пояска - 20 мм;
       толщина стенок вертикальных книц, подкрепляющих стенку и поясок, была не менее 10 мм;
      расстояние между кницами, измеренное по хорде опорного кольца, не превышало 0,70 м.
      Технологическая разностенность стенок опорного кольца и барабана необходимо компенсировать установкой между опорным кольцом и палубой кольцевой горизонтальной накладки толщиной не менее 12 мм, которую допускается изготавливать из отдельных прямоугольных пластин.
      Необходимо, чтобы конструкция крепления опорного кольца к палубе исключала появление очагов концентрации напряжений. Не допускается приварка книц к неподкрепленным листам палубы. В плоскости книц под палубой необходимо поставить ребро жесткости или другую конструкцию, надлежащим образом перевязанную с набором.
      480. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения вертикальных рамных стоек с присоединенным пояском барабана и плоских переборок крестовины, указанных в пункте 472, был не менее определенного для рамного шпангоута борта в соответствии с пунктом 476 настоящих Правил.
      481. Необходимо, чтобы расстояние между вертикальным набором барабана, измеренное по хорде, не превышало 0,70 м.
      Момент сопротивления поперечного сечения холостых стоек с присоединенным пояском барабана и плоских переборок крестовины, указанных в пункте 475, должен быть не менее определенного для холостого шпангоута борта в соответствии с пунктом 477 настоящих Правил.
      482. Местную прочность переборок форпика и ахтерпика необходимо обеспечить с учетом действия расчетной нагрузки, указанной в подпункте 1) пункта 54 настоящих Правил.

§ 10. Наливные суда с продольными встроенными
цилиндрическими оболочками

      483. Требования настоящего параграфа распространяются на наливные суда с одной или двумя продольными цилиндрическими оболочками (грузовыми танками), встроенными в корпус судна, жестко с ним связанными и участвующими в общем изгибе судна.
      484. Во всех случаях, не оговоренных параграфами в пунктах 483 - 497 настоящего параграфа, необходимо руководствоваться требованиями глав 3 - 6 настоящих Правил.
      485. Необходимо, чтобы расстояние по вертикали от верхней кромки цилиндрической оболочки до палубы в диаметральной плоскости было не более:
      для судов классов «Л», «Р», «О» - 0,7D;
      для судов класса «М» - 0,6D,
      где D - диаметр цилиндрической оболочки, м.
      486. Расстояние по вертикали, измеренное от нижней кромки цилиндрической оболочки до наружной обшивки днища, необходимо принимать по аналогии с высотой междудонного пространства в соответствии с пунктом 215 настоящих Правил.
      487. Необходимо, чтобы отношение радиуса R к толщине надпалубной части цилиндрической оболочки t не было более:
      235 - для судов класса «М»;
      285 - для судов классов «О» и «Р».
      В любом случае необходимо, чтобы толщина t не была меньше:
      12 м - для судов класса «М»;
      10 мм - для судов классов «О» и «Р».
      Толщина t₁ обшивки цилиндрической оболочки ниже палубы возможно принять на 30 % меньше, чем над палубой.
      488. Необходимо, чтобы:
      технологическая разностенность на стыках и пазах смежных листов цилиндрических оболочек не превышала 15 % от толщины наиболее толстого из соединяемых листов или 3 мм в зависимости от того, что меньше;
      величина технологического излома оболочки в районе монтажного стыка (возможного при сборке судна излома поверхности вдоль образующей цилиндра, обусловленного строительной разницей форм поперечного сечения смежных обечаек) не превышала толщины наиболее толстого из соединяемых листов;
      допускаемое отклонение диаметра цилиндрической оболочки, измеренное в любом направлении в плоскости шпангоута, не превышало 0,3 % от проектного значения этого диаметра.
      489. Необходимо обеспечивать плавное окончание продольных цилиндрических оболочек в оконечностях судна путем использования плоских наклонных участков на концах оболочек. Необходимо, чтобы угол наклона плоского участка к палубе был не более 30^о.
      490. Установка поперечных переборок и поперечных ферм в корпусе необходимо производить в соответствии с пунктом 349 настоящих Правил. В наливных емкостях концевые поперечные переборки и одна поперечная переборка в районе миделя необходимо устанавливать в одной вертикальной плоскости с поперечными переборками корпуса. Остальные поперечные переборки необходимо устанавливать в плоскости рамных шпангоутов корпуса.
      491. Цилиндрические оболочки под палубой необходимо подкреплять кольцевыми рамными шпангоутами, устанавливаемыми не реже чем через 4 м по наружной поверхности оболочки в плоскости рамного шпангоутов цилиндров.
      492. Между каждой цилиндрической оболочкой и днищем корпуса судна необходимо устанавливать кильсон, идущий по всей длине оболочки. Цилиндрические оболочки необходимо соединять с днищем корпуса судна с помощью бракет, устанавливаемых между кольцевыми рамными шпангоутами оболочки и флорами корпуса судна. С каждой стороны кильсона бракеты необходимо устанавливать на длине флора, равной радиусу оболочки.
      493. Определение размеров связей рассматриваемых судов в соответствии с главой 6 настоящих Правил, производится как для сухогрузных судов без двойного дна при значении В₁ (пункт 207 настоящих Правил) не менее В/2 для танкеров с одной оболочкой и не менее В/3 для танкеров с двумя оболочками.
      494. Определение минимальных толщин наружной обшивки, ширстрека и палубного стрингера в средней части корпуса судна согласно приложению 47 настоящих Правил, необходимо производить как для судов с условной длиной L_усл = LН/Н₁, где Н₁ - высота эквивалентного бруса, м.
      495. Необходимо, чтобы наибольшие нормальные напряжения в верхней кромке продольной цилиндрической оболочки при сжатии в предельном состоянии (при прогибе судна) не превышали критических напряжений, определяемых по формуле, МПа:

_кр = kЕ t/ R,                                      (267)

      где k - коэффициент, равный 0,36 при 75 < R/ t < 300;
      Е - модуль нормальной упругости материала оболочки, МПа;
      R/t - отношение радиуса цилиндра к его толщине в надпалубной части.
      496. Необходимо, чтобы равномерно распределенное по поверхности цилиндрической оболочки критическое давление ркр от разрежения при откачке груза удовлетворяло условию, кПа,

р_кр > р_в                                             (268)

      где р_в - вакуум при выкачке груза, соответствующий регулировке дыхательного клапана, кПа, равный 7 кПа.
      Значение критического давления принимается равным, кПа,

р_кр = 920Е(R/L_п)(t/R)^2,5,                            (269)

      где Е - модуль нормальной упругости материала оболочки, МПа;
      R - радиус цилиндра, мм;
      L_п - наибольшая длина грузового трюма (расстояние между поперечными переборками в цилиндрической емкости), мм;
      t - толщина обшивки цилиндрической оболочки в надпалубной части, мм.
      497. Необходимо, чтобы кольцевые нормальные напряжения в нижней точке цилиндрической оболочки (в продольной плоскости) удовлетворяли условию, МПа,

_у=10^-3(р_из+19,62•10^-3R)•(R/t₁) < 0,8R_еН             (270)

      где р_из - избыточное давление в грузовом трюме, соответствующее регулировке дыхательного клапана, кПа;
      R - радиус цилиндрической оболочки мм;
      t₁ - толщина цилиндрической оболочки в нижней части (под палубой), мм;
      R_еН - предел текучести материала цилиндрической оболочки, МПа.

§ 11. Наливные суда с продольными встроенными
цилиндрическими емкостями

      498. Требования настоящего параграфа распространяются на наливные суда с одной или двумя продольными вкладными цилиндрическми емкостями, не участвующими в общем изгибе судна. Необходимо, чтобы крепление продольных емкостей исключало или сводило к минимуму возможности передачи нагрузок и перемещений от судовых корпусных конструкций. Вес вкладных емкостей и создаваемые ими нагрузки необходимо равномерно распределить на корпусные конструкции.
      499. Емкости под давлением необходимо рассчитать на прочность при расчетном избыточном давлении. Необходимо, чтобы их конструкция и методы испытания соответствовали требованиям раздела 33 настоящих Правил и являлись в каждом конкретном случае предметом специального рассмотрения Регистром судоходства.
      500. Необходимо, чтобы предельные размеры грузовых емкостей соответствовали предельным размерам, указанным в главе 91 Правил освидетельствования судов в эксплуатации.
      501. Необходимо, чтобы материал, из которого изготовлены грузовые емкости, был стойким к агрессивному воздействию груза, или грузовые емкости имели тип защитного покрытия, согласованный Регистром судоходства.
      502. Необходимо, чтобы закрытия люков и горловин грузовых емкостей были герметичными и согласованными Регистром судоходства типа.
      503. Необходимо, чтобы отстояние вкладных цистерн от борта и днища было не меньше аналогичного отстояния для судов с встроенными цистернами.

8. Вибрационная прочность

§ 1. Общие требования

      504. Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
      505. При проектировании судов необходимо выполнять расчеты общей и местной вибрации, которые необходимо включать в состав технического проекта, представляемого на согласование Регистру судоходства.
      506. При расчете вибрации проверяют отсутствие резонанса путем сравнения частот свободных колебаний с частотами возмущающих сил, вызываемых работой главных и вспомогательных двигателей судна, гребных винтов и других возможных источников вибрации.
      При этом с применением виброметра проверяют:
      1) общие вертикальные колебания корпуса судна первых двух тонов для расчетных случаев нагрузки судна в полном грузу и порожнем с балластом;
      2) местные колебания первого тона холостого набора, ребер жесткости и пластин наружной обшивки, палуб, платформ, переборок и стенок рамного набора.
      507. Местные колебания необходимо проверять в следующих районах:
      1) днище на участке от транца до сечения, отстоящего в нос от центра диска гребного винта на расстоянии трех диаметров винта для одновинтовых судов и четырех диаметров винта для двух и трехвинтовых судов;
      2) отсеки судна, где расположены двигатели (главные и вспомогательные) и другие подобные технические средства;
      3) цистерны, примыкающие к машинному отделению.
      508. Расчеты общей и местной вибрации, а также экспериментальное определение параметров вибрации выполняют для:
      1) головных судов серии;
      2) судов единичной постройки;
      3) судов после капитального ремонта;
      4) судов, на которых заменены главные и вспомогательные двигатели, другие подобные технические средства или установлены гребные винты с другими размерами.

§ 2. Расчет общей вибрации

      509. Для предотвращения резонанса необходимо, чтобы частоты свободных колебаний первого тона отличались не менее чем на 15 %, а второго тона не менее чем на 20 % от частот возмущающих сил, численно равных:
      1) частоте вращения гребного винта;
      2) частоте вращения гребного винта, умноженной на число лопастей;
      3) частоте вращения коленчатого вала двигателя;
      4) удвоенной частоте вращения коленчатого вала двигателя;
      5) частоте вращения коленчатого вала двигателя, умноженной на число рабочих циклов в цилиндрах двигателя за один оборот коленчатого вала, рассчитываемое по формуле:

р_н = ki,                                    (271)

      где k - коэффициент, равный:
      для двухтактного двигателя 1;
      для четырехтактного двигателя 0,5;
      i - число цилиндров двигателя;
      6) частоте движения черпаковой цепи при сбегании ее с верхнего барабана;
      7) частоте вращения нижнего черпакового барабана;
      8) частоте вращения механического разрыхлителя;
      9) частоте вращения механического разрыхлителя, умноженной на число режущих элементов.
      510. Частоту N₁ свободных вертикальных колебаний первого тона применительно к корпусу определяют по формулам, Гц:
      1) для грузовых судов (в том числе и наливных)

N1 = 6,25•104;                           (272)

      2) для пассажирских и грузопассажирских судов

N1 = 5,92•104;                           (273)

      3) для буксиров-толкачей

N1 = 5,27•104,                           (274)

      где I - момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м⁴ (пункт 30 настоящих Правил);
      В - ширина судна, м;
      Т - осадка судна на мидель - шпангоуте, м;
      D - водоизмещение судна, т;
      L - длина судна по действующей ватерлинии, м.
      Значения всех величин берутся для расчетных случаев нагрузки.
      Момент инерции определяют с учетом участия надстройки в общем изгибе корпуса в соответствии с пунктом 63 настоящих Правил.
      511. Частоту N² свободных вертикальных колебаний второго тона применительно к корпусу определяют по формулам, Гц:
      1) для грузовых судов

N₂ = 2,6N₁;                                          (275)

      2) для пассажирских и буксирных судов (толкачей)

N₂ = 2,3N₁.                                          (276)

      512. Если частоты свободных колебаний, вычисленные по формулам пунктов 510 и 511, не соответствуют требованиям формулы пункта 509 настоящих Правил, то эти частоты необходимо уточнить расчетным путем с помощью одного из общепринятых методов.
      Если уточненный расчет подтвердит, что требуемая разность частот не обеспечивается, то допускается представить обоснованный расчет резонансной вибрации, подтверждающий, что амплитуда колебаний кормовой оконечности не превышает допускаемого значения, рассчитанного в соответствии с пунктом 529 настоящих Правил.
      Если амплитуды резонансных колебаний превышают установленные нормы, то необходимо предусмотреть соответствующие мероприятия для изменения или частот свободных колебаний, или частот возмущающих сил.

§ 3. Расчет местной вибрации

      513. Для предотвращения резонанса необходимо, чтобы частоты свободных колебаний первого тона превышали не менее чем на 50 % для пластин и на 30 % для холостого набора и ребер жесткости частоты возмущающих сил, численно равные:
      1) произведению числа лопастей гребного винта на частоту вращения гребного вала 1;
      2) частоте вращения коленчатого вала двигателя, умноженной на число рабочих циклов в цилиндрах двигателя за один оборот коленчатого вала 2;
      3) наибольшей из частот вращения нижнего или верхнего черпакового барабана 3;
      4) частоте вращения механического разрыхлителя, умноженной на число режущих элементов 3.
      Требуемое превышение частот необходимо обеспечивать для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
      Примечание. Для основных эксплуатационных режимов работы первичных двигателей генераторов и грузовых насосов, допускается превышение частоты возмущающей силы (не менее чем на 30 %) над частотой свободных колебаний.
      ¹ В районе интенсивного воздействия возмущающих сил, вызванных работой гребных винтов (подпункт 1) пункта 507 настоящих Правил).
      ² В районе отсеков, где установлены двигатели и другие механизмы.
      ³ В районе расположения рабочих органов.
      Если требуемое превышение частот не обеспечивается, следует предусмотреть мероприятия для увеличения частоты свободных колебаний. Эффективность этих мероприятий необходимо подтверждать повторным расчетом.
      По согласованию с Регистром судоходства допускается превышение указанных частот на 25 % для пластин и 15 % для холостого набора и ребер жесткости, если проектант представит обоснованный расчет вынужденной вибрации, подтверждающий, что амплитуда колебаний указанных элементов не превышает допускаемого значения (пункт 529 настоящих Правил).
      514. Частота N свободных колебаний первого тона пластины наружной обшивки, опертой на рамный набор и не подкрепленной холостым набором или ребрами жесткости, определяется по формуле, Гц:

                               (277)

      где а - короткая сторона пластины, м;
      b - длинная сторона пластины, м;
      t - толщина пластины, м;
      Е - модуль упругости первого рода материала пластины, Па;
       - плотность материала пластины, кг/м³;
       - коэффициент Пуассона материала пластины.
      515. Частоту свободных колебаний N*, пластин, указанных в пункте 514 настоящих Правил, с учетом присоединенных масс жидкости рассчитывают по формуле, Гц:

N* = N/                                         (278),

      где k_п - коэффициент влияния присоединенных масс жидкости на частоту свободных колебаний пластин, вычисляется по формулам:
      если пластина омывается с одной стороны жидкостью,

                                  (279)

      если пластина омывается с двух сторон жидкостями с различными плотностями,

                            (280)

      _ж, '_ж, "_ж - плотность жидкостей, кг/м³;
       - плотность материала пластины, кг/м³;
       - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения сторон пластины согласно приложению 63 настоящих Правил;
      t - толщина пластины, м.
      516. Частота N_П свободных колебаний первого тона пластин наружной обшивки, опертых на рамный набор и подкрепленных холостым набором или ребрами жесткости (приложение 64 настоящих Правил), рассчитывается с помощью формулы, Гц:

,                             (281)

      где с - короткая сторона ячейки пластины, образованной рамным и холостым набором, м;
      l - длинная сторона ячейки пластины, м;
      Е, t, с, - данные, предусмотренные пунктами 514, 515 настоящих Правил.
      517. Частоту N*_п, Гц, свободных колебаний ячейки пластины с учетом присоединенных масс жидкости рассчитывают аналогично формуле 278 настоящих Правил. При этом коэффициент влияния присоединенных масс жидкости определяют по формулам:
      для пластины, омываемой жидкостью с одной стороны,

k_п = 1 + ж с/ (t),                              (282)

      для пластины, омываемой жидкостями с различными плотностями с двух сторон,

k_п = 1 + с('_ж + "_ж)/ (t),                       (283)

      где - коэффициент, определяемый согласно приложению 63 в зависимости от отношения сторон ячейки пластины;
      с - короткая сторона ячейки пластины, м;
      '_ж, "_ж, t - данные, предусмотренные пунктом 515 настоящих Правил.
      518. Частота свободных колебаний первого тона холостого набора или ребер жесткости определяются по формуле, Гц:

N_p = K                                        (284)

      где K - коэффициент, равный:
      при свободно опертых концах профилей - 1,57;
      при свободно опертом одном конце профиля и жестко заделанном другом - 2,46;
      при жестко заделанных концах профиля - 3,56;
      Е - модуль упругости первого рода, Па;
      i - момент инерции поперечного сечения ребра или холостого набора вместе с присоединенным пояском обшивки, размеры которого определяются в соответствии с подпунктом 1) пункта 84 настоящих Правил, м⁴.

m_p = (f + ct),                                     (285)

      l - длина ребра, м;
      f - площадь поперечного сечения изолированного ребра, м²;
      t - данные, предусмотренные пунктом 514 настоящих Правил;
      с - данные, предусмотренные пунктом 516 настоящих Правил.
      519. Частоту N*_р свободных колебаний холостого набора или ребер жесткости с учетом присоединенных масс жидкости рассчитывают по формулам:

,                                            (286)

      где k_р - коэффициент влияния присоединенных масс жидкости, который следует определять без учета ориентации ребер по формуле:

kр = 1 + бсжа/(сtпр ),                              (287)

      где _ж - данные, предусмотренные пунктом 515 настоящих Правил.
      Значения коэффициента б следует брать из приложения 63 настоящих Правил, в зависимости от отношения а/b, то есть размеров пластин до установки холостого набора или ребер жесткости.
      Приведенная толщина tпр пластин с ребром, м:

t_пр = t + f/c,                                       (288)

      где t, f, с - данные, предусмотренные пунктом 518 настоящих Правил.
      В случае омывания пластины, подкрепленной холостым набором, жидкостью с двух сторон k_р определяется по формуле

k_р = 1 + а('_ж + "_ж)/(t_пр ),                     (289)

      где '_ж и "_ж - данные, предусмотренные пунктом 515 настоящих Правил.
      520. Необходимо, чтобы соотношение частот свободных колебаний холостого набора (или ребер жесткости) и пластины наружной обшивки соответствовало условию N^*_р/N^*_п > 2.
      521. Частоту свободных колебаний первого тона пластин внутренних конструкций, опертых на рамный набор и не подкрепленных холостым набором или ребрами жесткости определяют по формуле, Гц:

N = 1,13,                 (290)

      где a, b, E, t, с, - данные, предусмотренные пунктом 514 настоящих Правил.
      522. Частоту свободных колебаний пластин, указанных в пункте 521 настоящих Правил, с учетом присоединенных масс жидкости рассчитывают по формулам 278-280 настоящих Правил.
      Коэффициент выбирают с помощью приложения 65 настоящих Правил, в зависимости от отношения сторон а/b по кривой, соответствующей n = 1.
      523. Частоту свободных колебаний ячеек пластин внутренних конструкций, опертых на рамный набор и подкрепленных холостым набором или ребрами жесткости (приложение 64 настоящих Правил), определяют по формуле, Гц:

Nп = 1.13                  (291)

      524. Частоту N^*_п свободных колебаний ячейки пластины с учетом присоединенных масс жидкости следует рассчитывать аналогично формуле 278 настоящих Правил.
      Коэффициент влияния присоединенных масс определяют по формулам 282 и 283 настоящих Правил. Коэффициент б в этих формулах следует выбирать с помощью приложения 65 настоящих Правил, в зависимости от отношения сторон ячейки с/l по кривой, соответствующей значению n, равному числу ячеек.
      525. Частоту свободных колебаний первого тона холостого набора или ребер жесткости для внутренних конструкций при их колебаниях в воздухе определяют по формулам 284 и 285 настоящих Правил.
      Влияние присоединенных масс жидкости учитывается формулами 286 -289 настоящих Правил.
      526. Вычисление частот свободных колебаний пластин и холостого набора или ребер жесткости для внутренних конструкций следует считать законченным, если N^*_р/N^*_п > 2 (или N_p/N_п > 2 для конструкций, находящихся в воздухе). В противном случае необходимо учитывать взаимодействие между пластинами и ребрами при их колебаниях (пункт 527 настоящих Правил).
      527. Частоту N_с свободных колебаний первого тона пластин внутренних конструкций подкрепляющими эти пластины ребрами жесткости внутренних конструкций с учетом их взаимодействия следует определять по формуле, Гц:

,                            (292)

      где А₁ и A₂ - квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с пунктами 523 - 526 настоящих Правил;
       1, 2 – коэффициенты, рассчитываемые по формулам:

                               (293)

                             (294)

      T_пр - приведенная толщина пластины с ребром, определяемая по формуле 288 настоящих Правил.
      N_c должно удовлетворять пункту 513 настоящих Правил, как для пластин.

§ 4. Нормы вибрации

      528. Независимо от результатов расчетов общей и местной вибрации на судах перечисленных в пункте 508 настоящих Правил, применяя виброметр следует измерить амплитуды и частоты вибрации:
      1) кормовой оконечности корпуса;
      2) пластин наружной обшивки, внутренних конструкций корпуса и надстройки;
      3) холостого набора и ребер жесткости;
      4) опорных поверхностей фундаментов;
      5) рамного набора в составе перекрытия;
      6) двигателей и других подобных технических средств.
      На этих же судах экспериментально определяют частоты вертикальных колебаний корпуса первых двух тонов и сравнивают их с частотами, полученными расчетом.
      Указанные измерения необходимо выполнять на глубокой воде, а также при ограниченном запасе воды под днищем при проектной осадке в грузу и порожнем для всех основных эксплуатационных режимов работы главных и вспомогательных двигателей и объектов судовой техники в соответствии с программой вибрационных испытаний, разработанной проектантом и согласованной с Регистром судоходства.
      529. Необходимо, чтобы измеренные в эксперименте амплитуды колебаний не превышали нормы допускаемой вибрации, определяемых как указано ниже:
      1) допускаемые амплитуды А₁ вертикальных колебаний кормовой оконечности определяются по формуле, мм:

А₁ = 2/(1 + 0,04N²),                                 (295)

      где N - фактическая частота колебаний, измеренная в эксперименте, Гц;2) допускаемые амплитуды колебаний опорных поверхностей фундаментов двигателей до частоты N = 10 Гц - 0,5, при частоте колебаний выше 10 Гц определяются по формуле, мм:

А₂ = 1/(0,02 N²),                                    (296)

      3) допускаемые амплитуды А₃ колебаний пластин в их центре определяются по формуле, мм:

А₃=0,125(а/100t)²t,                                  (297)

      где а - короткая сторона пластины, мм;
      t - толщина пластины, мм;
      4) допускаемые амплитуды колебаний А4 холостого набора и ребер жесткости в середине пролета определяются по формуле, мм:

А₄ = 4000Wl²/(Ei),                                   (298)

      где W - момент сопротивления поперечного сечения профиля с присоединенным пояском, м³;
      l - пролет холостого набора или ребра жесткости, м;
      Е - модуль упругости первого рода материала, МПа;
      i - момент инерции поперечного сечения профиля с присоединенным пояском, м⁴.
      5) допускаемые амплитуды А₅ колебаний рамного набора в составе перекрытия определяют как меньшее из двух значений, вычисленных по формулам 295 настоящих Правил и нижеследующей, мм:

А₅ = 1250 Wl²/(Ei),                                  (299)

§ 5. Мероприятия по уменьшению вибрации

      530. Если вибрация выше нормативной, необходимо разработать и согласовать с Регистром судоходства мероприятия, с помощью которых можно снизить ее до допускаемых норм.
      Эффективность выполненных мероприятий необходимо подтверждать повторными измерениями вибрации на всех основных режимах работы главных и вспомогательных двигателей судна.
      531. К мероприятиям, направленным на уменьшение общей вибрации с частотой, равной частоте вращения гребного вала, относят:
      1) проверку геометрии гребного винта (шага лопастей, шага сечений и взаимного расположения осевой линии лопастей по окружности винта). При обнаружении отклонений, превышающих допускаемые стандартами или проектом, винт должен быть заменен;
      2) заполнение или откачку балластных цистерн;
      3) изменение частоты вращения гребного вала.
      532. К мероприятиям, направленным на уменьшение общей вибрации с частотой, кратной числу лопастей гребного винта, относят:
      1) изменение положения гребного винта относительно корпуса судна или направляющей насадки;
      2) изменение числа лопастей гребного винта;
      3) изменение профиля выступающих частей для обеспечения плавности обтекания их водой;
      4) установку специальных устройств, выравнивающих поле скоростей в диске гребного винта;
      5) установку в корпусе над гребными винтами амортизирующих устройств.
      533. Для уменьшения местной вибрации с частотой, кратной числу лопастей гребного винта, в дополнение к мероприятиям, указанным в пункте 532 настоящих Правил, рекомендуется:
      1) утолщать или подкреплять промежуточными ребрами жесткости вибрирующие пластины;
      2) проверять правильность конструирования узлов крепления связей в местах пересечения продольного и поперечного набора; создавать замкнутые контуры набора;
      3) проверять качество выполнения сварных соединений.
      534. Для уменьшения местной вибрации с частотой, кратной частоте вращения коленчатого вала двигателя, в дополнение к мероприятиям, указанным в пункте 533 настоящих Правил, рекомендуется:
      1) устанавливать двигатели на амортизаторы или подвесные балочные фундаменты;
      2) соединять двигатели, установленные на амортизаторы, с другими объектами судовой техники с помощью эластичных муфт.
      535. Приведенный в вышеуказанных пунктах перечень мероприятий не является исчерпывающим. В каждом конкретном случае на основе анализа результатов измерений вибрации осуществляют и другие мероприятия, снижающие вибрацию до установленных норм.

Раздел 3. Конструкция корпуса водоизмещающих судов
из легких сплавов 9. Общие требования

      536. Настоящим разделом регламентированы отношения, связанные с водоизмещающими судами с корпусами из алюминиевых сплавов.
      537. По вопросам, которые не урегулированы настоящим разделом, надлежит руководствоваться нормами раздела 2 настоящих Правил.

10. Материал и минимальные толщины связей корпуса

      538. Необходимо, чтобы материалы, применяющиеся для изготовления элементов конструкций корпуса, регламентируемых настоящим разделом Правил, удовлетворяли требованиям части 2 настоящих Правил.
      539. Необходимо, чтобы минимально допустимая толщина листов связей, входящих в состав корпуса, была не менее, чем для стальных судов.

11. Определение размеров прочных элементов корпуса

      540. Влияние гибкости корпуса на изгибающий момент и перерезывающую силу учитывают, если

L⁴ > B/(EI) > 6,01•10³,                              (300)

      где L, В - расчетная длина и ширина судна по КВЛ, м;
      Е - модуль упругости материала корпуса, МПа;
      I - момент инерции поперечного сечения эквивалентного бруса, м4.
      541. При расчете балок набора ширину присоединенного пояска необходимо определять по формулам:
      1) для продольных ребер днища и двойного дна, холостых шпангоутов и бимсов (рисунок а), г) приложения 66 настоящих Правил)

с₁= 0,5а;                                           (301)

      2) для флоров, бимсов и шпангоутов при продольной системе набора, кильсонов и карлингсов при поперечной системе набора, если они поддерживают балки главного направления (рисунок б), г) приложения 66 настоящих Правил),

с₂ = с₁ + (b - с₁)₁,                                (302)

      где с₁ - ширина присоединенного пояска согласно формуле 301 настоящих Правил, см;
       - коэффициент, равный нулю для сжатого присоединенного пояска и определяемый согласно приложению 67 настоящих Правил, для растянутого присоединенного пояска обшивки;
      3) для флоров, бимсов и шпангоутов при поперечной системе набора, кильсонов и карлингсов при продольной системе набора (рисунок в), г) приложения 66 настоящих Правил)

с₃ = 0,5nа(1 + ₂),                                  (303)

      где n - число жестких и редуцируемых участков;
      ₂ - коэффициент, равный единице для растянутого присоединенного пояска и определяемый по графику согласно приложению 68 настоящих Правил, для сжатого присоединенного пояска обшивки.
      Необходимо, чтобы ширина присоединенного пояска во всех случаях не превышала ¹/₆ длины расчетного пролета рассматриваемой балки.
      542. Стенки профиля при отношении высоты к толщине более 60 необходимо подкреплять ребрами жесткости.
      543. Необходимо, чтобы отношение ширины свободного пояска bп к его толщине t_п не превышало значения, определяемого по формуле:

b_п / t_п = 100,                  (304)

      где RеН - предел текучести материала, МПа.
      При этом необходимо, чтобы отношение b_п / t_п не превышало 14.
      544. Для жестко заделанных пластин с распором максимальные напряжения у в сечении на опорном контуре при действии поперечной нагрузки следует определять по графику согласно приложению 69 настоящих Правил.
      545. Для пластин, у которых напряжения в опорных сечениях не нормируются, у от действия поперечной нагрузки следует находить по графику согласно приложению 70 настоящих Правил.
      546. Эйлеровы напряжения пластин необходимо вычислять по формулам, МПа:
      1) при сжатии вдоль длинной стороны опорного контура

_э= 26(100t/a)²;                                    (305)

      2) при сжатии вдоль короткой стороны опорного контура

_э = 6,37(100t/a)²(1+a²/b²)²;                        (306)

      3) при действии касательных усилий (пластины борта)

_э= 6,37k(100t/a)²,                                  (307)

      где t - толщина пластины, см;
      а - длина короткой стороны, см;
      b - длина длинной стороны, см;
      k - коэффициент, определяемый согласно приложению 20 настоящих Правил.
      Критические нормальные напряжения определяются по графику согласно приложению 71 настоящих Правил.
      547. Шпацию при поперечной системе набора принимают не более 500 мм.
      При продольной системе набора днища и палуб необходимо, чтобы шпация была не более 600 мм.
      В форпике шпацию необходимо уменьшить до 400 мм.
      548. Сплошные флоры необходимо устанавливать не реже чем через 3 шпации. Применение бракетных флоров запрещается.
      549. Необходимо, чтобы момент сопротивления поперечного сечения сплошных флоров был не менее, см³:

W = 62,5 QВ_ф/_д,                                     (308)

      где Q - полная нагрузка на флор, кН;
      В_ф - ширина трюма на уровне верхней кромки флора, м;
      _д - допускаемые напряжения, МПа.
      550. Кильсоны следует устанавливать таким образом, чтобы расстояние между ними для судов всех классов было не более 2 м. Необходимо, чтобы значение момента инерции поперечного сечения среднего кильсона не было меньше 1,5 значения требуемого момента инерции поперечного сечения сплошного флора, а боковых кильсонов - 0,75.
      551. Минимальная толщина наружной обшивки необходимо назначить по результатам расчета.
      552. Необходимо, чтобы момент инерции поперечного сечения бортовой ветви рамного шпангоута был не менее, см⁴,

I₁=2IH/В_ф,                                            (309)

      где I - момент инерции поперечного сечения флора, см⁴;
      Н - высота бортовой ветви шпангоута, м;
      В_ф - ширина трюма на уровне верхней кромки флора, м.
      553. При высоте борта от 2 до 3 м необходимо поставить один бортовой стрингер, а при высоте борта более 3 м - два.
      554. Толщину наружной обшивки борта принимают такой же, как и днища.
      555. Критерием устойчивости балок перекрытий является отношение критического нормального напряжения к пределу текучести:

= _кр / R_еН.                                       (310)

      Коэффициент определяется согласно приложению 71 настоящих Правил, при этом необходимо, чтобы он не был меньше:
      1) для продольного рамного набора палубных и днищевых перекрытий (карлингсов, кильсонов) судов всех типов - 0,95;
      2) для продольных ребер жесткости палубных перекрытий:
      если кильсоны участвуют в общем изгибе перекрытий - 0,9;
      если кильсоны не участвуют в общем изгибе при l_п/В_п > 1,5 - 0,7 (l_п и В_п - соответственно длина и ширина перекрытия, м);
      3) для продольных ребер жесткости палубных перекрытий:
      открытых судов - 0,9; закрытых судов - 0,75;
      4) для продольных ребер жесткости палубных и днищевых перекрытий судов-площадок - 0,7.

12. Допускаемые напряжения

      556. Для напряжений от общего изгиба и от местной нагрузки и для суммарных напряжений за опасные нормальные напряжения у0, имеющие постоянный характер, следует принимать, МПа:
      1) при растяжении

₀ = kR_{р 0,2},                                       (311)

      где R_{р 0,2} - условный предел текучести материала, соответствующий остаточной деформации 0,2 %, МПа.
      Значения k принимаются равными:
      для клепанных конструкций - 0,9;
      для сварных конструкций:
      при 3 < t < 4 - 0,7;
      при t > 4 - 0,8,
      где t - толщина соединяемых элементов конструкций, мм.
      2) при сжатии

₀ = _кр                                            (312)

      3) за опасные касательные напряжения принимается величина равная

₀ = 0,57 ₀                                        (313)

      557. Нормируемые значения допускаемых нормальных и касательных напряжений приведены в приложении 72 настоящих Правил.

13. Сварные соединения

      558. Тавровые соединения с двусторонними швами применяют при сварке:
      1) узлов соединения основных связей конструкций корпуса (флоров к кильсонам, шпангоутов к стрингерам, бимсов к карлингсам и комингсам);
      2) непроницаемых переборок, флоров, кильсонов к наружной обшивке и настилам;
      3) конструкций корпуса в районах машинного отделения, расположения движителей и местах действия местной вибрационной, переменной и ударной нагрузок;
      4) фундаментов под двигатели (главные и вспомогательные) и другие механизмы.
      559. Применение прерывистых угловых швов в тавровых соединениях конструкций прочного корпуса не допускается.
      560. При односторонней приварке необходимо обварить вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм свободные концы стенок балок, ребер, книц и поясков, а также участки стенок балок и переборок у вырезов.

Раздел 4. Конструкция корпуса катамаранов

14. Общие требования

      561. Требования настоящего раздела распространяются на следующие типы катамаранов классов «М», «О», «Р» и «Л»:
      1) самоходные однопалубные сухогрузные суда с кормовым расположением машинного отделения;
      2) пассажирские суда;
      3) буксиры и толкачи.
      562. Основные размерения катамаранов:
      L - длина по конструктивной ватерлинии, м;
      В - ширина по конструктивной ватерлинии на мидель-шпангоуте, м;
      В_к - ширина одного корпуса по конструктивной ватерлинии на мидель-шпангоуте, м;
      Н - высота внешнего борта на мидель-шпангоуте, м;
      Н_нб - высота надводного борта на мидель-шпангоуте, м;
      с - горизонтальный клиренс - наименьшее расстояние между внутренними бортами корпусов по конструктивной ватерлинии, м;
      h_вi - вертикальный клиренс на i-м теоретическом шпангоуте - расстояние от расчетной ватерлинии до подшивки моста или нижней точки набора, измеренное в диаметральной плоскости судна, м.
      563. Требования распространяются на суда, отношения главных размерений которых удовлетворяют условиям:

L/H < 25;                                            (314)

L/ B = 4 : 6;                                        (315)

h_в / Н_нб > 0,65,                                     (316)

      где h_в - вертикальный клиренс на миделе для судна в полном грузу.
      564. Для постройки корпусов катамаранов применяют сталь или алюминиевые сплавы, соответствующие требованиям части 2 настоящих Правил и соответствующих действующих стандартов.
      565. Настоящим разделом регламентируются соединения корпусов катамарана между собой одним из следующих способов:
      1) прочной надстройкой или рубкой, длина которых не менее половины длины корпуса и у которых не менее чем 3 прочные поперечные переборки (в носовой, средней и кормовой частях надстройки или рубки);
      2) мостом, представляющим собой систему поперечных балок с односторонней или двусторонней зашивкой. Короткие надстройки в оконечностях с длиной не более 0,15L при расчете прочности следует рассматривать как часть моста.
      566. В палубах корпусов катамарана, соединяемых с помощью моста, не допускаются вырезы шириной больше половины ширины одного корпуса и длиной больше половины длины трюма. Это требование не распространяется на вырезы, над которыми установлены надстройки или рубки с прочными стенками (переборками), если выполнены требования пункта 583, а также пунктов 252 - 254 настоящих Правил.
      Рекомендуется в машинном отделении в пределах длины главных двигателей устанавливать только рамные шпангоуты.
      567. Приведенные в настоящем разделе указания по проверке прочности корпусов катамаранов применимы для судов с числом Фруда по длине, не превышающем 0,4.
      568. В случае отступления от требований пунктов 565 - 567 настоящих Правил достаточную прочность судна и элементов его конструкции подтверждают специальными расчетами и исследованиями.
      569. По всем вопросам, не урегулированным настоящим разделом, надлежит руководствоваться требованиями раздела 2 настоящих Правил для катамаранов из стали или раздела 3 настоящих Правил для катамаранов из легких сплавов.
      570. Размеры связей корпуса катамарана возможно выбирать на основании расчетов прочности, произведенных другими обоснованными методами, при одновременном представлении Регистру судоходства расчета, выполненного в соответствии с требованиями настоящего раздела.
      571. Прочностные показатели корпуса необходимо подтверждать испытаниями головного судна, проведенными по программе, согласованной с Регистром судоходства.
      В программе испытаний необходимо предусматривать инструментальные измерения как ветроволновых условий, так и соответствующих им нагрузок и напряжений, а также возможность разделения последних на статически переменные и ударные составляющие.
      Для оценки прочности элементов корпуса датчики следует устанавливать в сечениях, где по расчету ожидаются максимальные напряжения и деформации. Необходимо, чтобы количество датчиков было таким, чтобы получить эпюру распределения напряжений по сечению.
      При испытаниях необходимо оценить напряженное состояние элементов соединительных конструкций, обеспечивающих поперечную прочность, в том числе поперечных переборок надстроек или рубок с прилегающими участками настилов. Датчики следует устанавливать около внутренних бортов и в диаметральной плоскости судна для оценки симметричных и несимметричных деформаций поперечных связей.
      Необходимо обеспечить синхронную запись показаний датчиков.
      572. Необходимо, чтобы конструкция и размеры связей корпуса катамаранов соответствовали требованиям главы 17 настоящих Правил.
      Размеры связей корпуса судов длиной более 50 м необходимо также проверить расчетом в соответствии с требованиями глав 15 и 16 настоящих Правил.

15. Расчеты общей продольной прочности

      573. Изгибающие моменты Мтв и перерезывающие силы Nтв на тихой воде вычисляют путем интегрирования кривой нагрузки не менее чем по 21 равноотстоящей ординате.
      574. Дополнительный волновой изгибающий момент в средней части судна, кН•м,

М_дв = ±2. 9,81k₀k₁k₂k₃B_кL²h,                        (317)

      k₀ - коэффициент, который вычисляется по следующим формулам:
      для судов классов «М» и «О»

k₀ = 1,24 - 1,7В₀/L;                                 (318)

      для судов классов «Р» и «Л»

k₀ = 1,24 - 2B₀/L.                                   (319)

      Необходимо, чтобы значения k₀ не были больше единицы.
      B₀ - расчетная ширина, которую принимают равной:
      ширине одного корпуса B_к, если длина судна L < 30 м для судов класса «М» и L < 20 м для судов остальных классов;
      ширине судна В, если длина судна L > 60 м для судов класса «М» и L > 40 м для судов остальных классов;
      промежуточные значения B0 между Bк и В находится с помощью линейной интерполяции;
      k₁ - коэффициент, который определяется согласно приложению 73 настоящих Правил;
      k₂ - коэффициент, который принимается равным наибольшему из трех значений:

k₂ = 1                                              (320)

k₂ = 2 – 20Т_н/L                                     (321)

k₂ = 1 + 4,5 k₄ (1 – kh_в.ср/h),           (322)

      Т_н - осадка носом при расчетной нагрузке судна, м;
      с - горизонтальный клиренс на мидель-шпангоуте, м;
      h_в.ср - среднее значение вертикального клиренса на участке от носовой оконечности моста до пятого теоретического шпангоута, если мост доходит до плоскости нулевого теоретического шпангоута, м,

h_в.ср = 0,2[0,5(h_в0 + h_в.5) + h_в1 + h_в2 + h_в3 + h_в4]    (323)

      если же носовая оконечность моста лежит на расстоянии хм, в корму от нулевого шпангоута, м,

     h_в.ср = [0,5(h_в0 + h_в.4) + h_в1 + h_в2 + h_в3 + 0,5 (h_в4 + h_вн)(1-2х_м/L)] /(5-20х_м/L),                                 (324)

      h_вн - вертикальный клиренс на носовой оконечности моста;
      к - коэффициент

к = 2_сh/(1 + 3_сh),                             (325)

      вс,вh - коэффициенты, учитывающие влияние горизонтального и вертикального клиренсов в носовой оконечности на стеснение потока между корпусами:

с =(0,15 + 3,5h/L)c₂/B_к;                           (326)

                    (327)

      с₂ - горизонтальный клиренс на втором теоретическом шпангоуте, м;
      _с,h - коэффициенты, учитывающие влияние клиренсов на мидель-шпангоуте на килевую качку катамаранов:

_с = 0,43с/В_к;                                      (328)

_h = 0,2 + 0,07(h_в10/ h);                           (329)

      k₃ - коэффициент, при числе Фруда по длине:

                     (330)

      k₄ - коэффициент, учитывающий снижение ударного момента при уменьшении длины моста в носовой части оконечности, принимается равным 1, если мост доходит до нулевого теоретического шпангоута, если же носовая оконечность моста находится на расстоянии хм в корму от нулевого шпангоута,

                       (331)

       - коэффициент общей полноты при расчетном случае нагрузки, для которого найдено М_тв;
      h - высота расчетной волны, м.
      575. Нормальные и касательные напряжения от общего продольного изгиба следует рассчитывать в соответствии с пунктом 71 настоящих Правил, при этом связи моста включаются в эквивалентный брус.
      576. Напряжения в продольных связях от общего продольного изгиба и местного изгиба суммируются в соответствии с требованиями пунктов 93-99 настоящих Правил.
      577. Необходимо, чтобы максимальные нормальные и касательные напряжения от общего продольного изгиба и суммарные напряжения не превышали допускаемых напряжений, указанных:
      1) в приложении 19 настоящих Правил, для стальных судов;
      2) в приложении 72 настоящих Правил, для судов из легких сплавов.
      578. Необходимо проверить общую прочность корпуса судна по предельным моментам в соответствии с требованиями пунктов 109-129 настоящих Правил.

16. Расчеты прочности соединительной конструкции

      579. Необходимо провести расчеты, подтверждающие достаточную прочность связей, соединяющих корпуса, при неблагоприятном сочетании нагрузок.
      580. Расчеты прочности связей, соединяющих корпуса, выполняются в соответствии с Методикой расчета прочности соединительных конструкций корпусов катамаранов (приложение 74 настоящих Правил), утвержденной Регистром судоходства или по иной методике, согласованной Регистром судоходства.

17. Конструирование корпуса судна

       581. Минимальные допустимые толщины листов связей корпуса принимают по приложению 47 настоящих Правил. Для судов длиной менее 25 м минимальные толщины определяются согласно требованиям пунктов 416 – 426 и пункта 443 настоящих Правил.
      При наличии килеватости корпуса необходимо, чтобы толщина килевого пояса была не менее указанной в приложении 47 настоящих Правил для скулового пояса.
      Для судов длиной менее 25 м необходимо, чтобы толщина килевого пояса была не менее указанной в пунктах 417 и 419 настоящих Правил.
      Минимальную толщину прочной зашивки, обеспечивающей общую и местную прочность моста, следует принимать согласно требованиям приложения 47 настоящих Правил для наружной обшивки в средней части судна.
      Для судов длиной менее 25 м необходимо, чтобы толщина прочной зашивки была не менее требуемой пунктом 417 настоящих Правил.
      582. Мост рекомендуется набирать по поперечной системе. Поперечный рамный и холостой набор моста необходимо размещать в одной плоскости с соответствующим набором корпусов.
      583. При вырезах в палубе корпуса, превышающих 0,7 его ширины, палубу моста в районе выреза и на расстоянии 0,5 ширины выреза в нос и корму от выреза необходимо подкреплять.
      584. При криволинейных очертаниях поперечных сечений корпусов в районе цилиндрической вставки в случае применения поперечной системы набора борта и продольной системы набора днища необходимо холостые шпангоуты борта заканчивать на боковых кильсонах или усиленных продольных ребрах жесткости.
      585. Если поперечную прочность катамарана обеспечивают поперечные переборки надстройки или фермы, установленные над палубой, то в плоскости этих переборок и ферм в корпусах следует ставить поперечные переборки.
      Если по условиям планировки помещений это требование не выполнимо, вместо переборок опускаются усиленные рамные шпангоуты бортов с высотой стенки не менее 1,5 высоты флора.
      В узлах соединения усиленных рамных шпангоутов бортов с рамными бимсами следует ставить кницы.
      586. Толщина и размеры связей переборок надстройки, обеспечивающих общую поперечную прочность катамарана, необходимо назначать в соответствии с требованиями пунктов 260-277 настоящих Правил. При этом на участке между ДП корпусов следует устанавливать горизонтальные ребра, а в вертикальных плоскостях, проходящих через верхнюю кромку обшивки внутреннего борта корпусов, - рамные стойки (при отсутствии в этих плоскостях продольных переборок).
      В переборках надстройки, обеспечивающих общую поперечную прочность, недопустимы вырезы, ширина которых превышает 0,5 высоты переборки, а имеющиеся вырезы следует подкреплять комингсами. Необходимо, чтобы дверные вырезы отстояли от рамных стоек, расположенных в плоскостях внутренних бортов, и от концов переборки не менее чем на половину высоты выреза.
      587. Необходимо, чтобы:
      конструкция моста была доступной для осмотра и ремонта;
      высота закрытого (двойного) моста, ограниченного снизу непроницаемой прочной зашивкой, а сверху непроницаемой палубой, была не менее 800 мм.
      588. Минимальную толщину стенок рамных бимсов и карлингсов закрытого моста принимают согласно подпунктам 1) - 3) пункта 5 приложения 47 настоящих Правил.
      589. Необходимо, чтобы высота рамного бимса корпуса у внутреннего борта была равна высоте рамного бимса закрытого моста.
      Высоту бимса необходимо уменьшать плавно, как минимум на протяжении от внутреннего борта до ближайшего карлингса корпуса. Площадь полосы на этом участке необходимо увеличить в 1,5 раза. На уровне зашивки моста в корпусах следует устанавливать стрингеры согласно приложению 75 настоящих Правил или усиленные кницы согласно приложению 76 настоящих Правил.
      590. При назначении размеров рамных бимсов открытого сверху или снизу моста (в том числе моста с легкой нижней зашивкой, не участвующей в обеспечении прочности связей моста и общей прочности судна, и моста со съемной верхней палубой) выполняют требования пункта 245 настоящих Правил.
      Необходимо, чтобы размеры рамных бимсов моста были не меньше размеров рамных бимсов корпуса.
      591. В месте примыкания рамного бимса открытого снизу моста к внутреннему борту необходимо ставить вертикальные кницы, соответствующие требованиям пунктов 146 и 147 настоящих Правил, или горизонтальные кницы согласно приложению 77 настоящих Правил.
      592. Полка рамного бимса открытого сверху моста должна соединяться с палубой посредством горизонтальных книц согласно приложению 78 настоящих Правил.
      Такие же кницы следует ставить в узле соединения полосы рамного бимса корпуса с внутренним бортом на уровне зашивки моста. Вместо книц возможно использовать скругленные бракеты (фестоны) соответствующих размеров.
      593. При поперечной системе набора в закрытом мосте и в открытом сверху мосте со съемной палубой между рамными бимсами необходимо установить бракетные бимсы, состоящие из верхних нижних холостых балок, соединенных бракетами у карлингсов и внутренних бортов.
      594. Необходимо, чтобы:
      ширина бракет была не менее 0,3 высоты закрытого моста или расстояния от подшивки до съемной палубы, толщина - не менее толщины стенки рамного бимса;
      при отношении ширины бракеты к толщине, превышающем 35, свободные кромки бракет имели пояски или фланцы.
      595. В пролете между бракетами верхние и нижние балки возможно соединять с помощью распорок. В открытом сверху мосте при расстоянии между карлингсами или карлингсом и внутренним бортом, превышающем 1,5 м, постановка распорок обязательна.
      Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения распорки была не менее площади поперечного сечения меньшей из соединяемых балок.
      596. Размеры холостых бимсов палубы моста и верхних балок бракетных бимсов следует назначать в соответствии с требованиями пункта 245 настоящих Правил.
      При этом в случае съемной палубы момент сопротивления верхней балки берется без присоединенного пояска.
      597. Необходимо, чтобы размеры холостых балок подшивки моста были не менее принятых для холостых шпангоутов или ребер жесткости внутреннего борта.
      598. При постановке распорок значения моментов сопротивления поперечных сечений верхней и нижней балок бракетного бимса возможно снизить на 40 %.
      599. При продольной системе набора внутреннего борта и палубы корпуса между продольными ребром палубы и обшивкой борта в плоскости бракеты бракетного бимса моста необходимо ставить кница, доходящие до верхнего ребра борта.
      600. Холостой бимс палубы открытого снизу моста необходимо соединять с внутренним бортом кницей.
      601. В случае, если поперечная прочность катамарана обеспечивается отдельными усиленными балками (при неоднородной конструкции моста), эти балки необходимо совмещать с поперечными переборками корпусов. При невозможности выполнить данное требование вместо переборок допускается устанавливать усиленные рамы.
      Стенки усиленной балки необходимо ставить в одной плоскости с рамными шпангоутами корпусов.
      602. Перевязка усиленной балки с корпусом необходимо осуществлять или путем продления балки внутрь корпуса на участке, не меньшем 0,25 ширины корпуса, или путем установки в корпусе на уровне нижнего пояска балки фестонов. В местах соединения пояска балки с внутренним бортом необходимо устанавливать горизонтальные кницы.

Раздел 5. Конструкция корпуса судов на подводных крыльях

18. Общие требования

      603. Нормы настоящего раздела распространяются на суда на подводных крыльях классов «О», «Р» и «Л», с двумя малопогруженными крыльями и следующими характеристиками:

      жесткости

I / (DL ³⁾ > 3•10^-8                                   (332)

      скорости

v/ < 18,                                          (333)

      где I - момент инерции наиболее ослабленного поперечного сечения эквивалентного бруса в средней части судна, м⁴;
      D - водоизмещение судна в грузу, т;
      L - наибольшая длина корпуса судна (приложение 79 настоящих Правил), м;
      v - расчетная скорость судна на крыльях на тихой воде, м/с.
      604. Настоящий раздел предусматривает продольную систему набора корпуса и надстройки.
      Надстройкой в настоящем разделе считается часть судна выше нижней кромки оконных вырезов, а при отсутствии последних - часть судна выше верхней палубы.
      605. Для изготовления конструкций корпуса и надстройки необходимо применять алюминиевые сплавы, соответствующие требованиям части 2 настоящих Правил и соответствующих стандартов.
      606. Необходимо, чтобы материалы, представляемые Регистру судоходства, включали расчеты:
      1) общей прочности судна;
      2) местной прочности судна;
      3) прочности крыльевых устройств;
      4) вибрации.
      607. Допускается применение других обоснованных методов расчета прочности при одновременном представлении Регистру судоходства расчета, выполненного в соответствии с настоящим разделом.
      608. Головное судно каждого проекта необходимо испытывать с целью проверки прочности и уровня вибрации по программе, согласованной Регистром судоходства.
      Результаты испытаний необходимо представить Регистру судоходства.
      609. Суда, прочность которых соответствует требованиям главы 19 настоящих Правил, признаются годными к плаванию в водоизмещающем состоянии на волне следующей высоты, м:

             Класс судна               Высота волны, м
                «О»                          2,0
                «Р»                          1,2
                «Л»                          0,6.

19. Расчеты общей прочности и устойчивости

      610. Общую прочность судна необходимо проверять по нормальным и касательным напряжениям на действие расчетных изгибающих моментов и перерезывающих сил при ходе судна на крыльях в условиях расчетного волнения.
      Необходимо проверить также устойчивость конструкций в целом и их отдельных элементов.
      611. Расчетная высота волны h при ходе судна на крыльях необходимо принимать не менее указанной ниже, м:

             Класс судна           Расчетная высота волны, м
                «О»                           1,3
                «Р»                           0,8
                «Л»                           0,4.

      612. Расчетный изгибающий момент, кНм, и перерезывающая сила кН, необходимо вычислять по формулам (приложение 80 настоящих Правил):

М_р = М_т(1 + k_мn)                                    (334)

N_p = N_т(l + k_Nn),                                   (335)

      где М_т, N_т - изгибающий момент, кНм, и перерезывающая сила, кН, в рассматриваемом поперечном сечении при ходе судна на крыльях на тихой воде;
      k_М, k_N - коэффициенты, зависящие от положения рассматриваемого поперечного сечения по длине судна и определяемые по формулам:

k_м=1- 0,040j;                                       (336)

k_N = 0,7 - 0,015j,                                  (337)

      где j - номер расчетного шпангоута:
      для крайнего носового шпангоута j = 0,
      а для крайнего кормового j = 20;
      n - расчетная дополнительная перегрузка (отношение дополнительного ускорения в сечении над носовым крыльевым устройством при ходе судна на крыльях в условиях расчетного волнения к ускорению свободного падения).
      Значение n необходимо определять по прототипу или по результатам модельных испытаний. В случае отсутствия таких данных допускается определять его по формуле

n = kmv2в                                       (338)

      D_пр - приведенное водоизмещение судна, т:

                              (339)

      l_н - отстояние центра тяжести судна от точки приложения силы поддержания на носовом крыле (точка 0 в приложении 80 настоящих Правил);
      k - коэффициент, равный:
      0,035 для h = 1,5 м;
       0,030 для h = 1,3 м;
      0,020 для h = 0,8 м;
      0,010 для h = 0,4 м.
      m - коэффициент, определяемый по графику согласно приложению 81 настоящих Правил, в зависимости от расчетного угла килеватости днища, град, в сечении А - А (приложение 82 настоящих Правил);
      v_в - скорость хода судна на крыльях в условиях расчетного волнения, определяемая по формуле, км/ч;

vв = 0,85v,                                         (340)

      здесь v - скорость судна на крыльях на тихой воде, км/ч.
      Для промежуточных значений высот волн коэффициент k определяется с помощью линейной интерполяции.
      Значения v_в и k необходимо уточнять по данным испытаний модели или судна-прототипа.
      Значения n в формулах 334 и 335 настоящих Правил, не должны приниматься меньше:

1,0 для h = 1,5 м;
0,9 для h = 1,3 м;
0,6 для h = 0,8 м;
0,3 для h = 0,4 м.

      Выбор расчетной высоты волны при ходе судна на крыльях (в диапазоне высот для соответствующего класса судна) необходимо производить на основании технического задания на проектирование. Эта высота волны является ограничительной для движения судна на крыльях и данные необходимо заносить в Инструкцию по эксплуатации.
      613. При вычислении изгибающих моментов М_т и перерезывающих сил N_т необходимо выполнять следующие требования:
      1) кривую нагрузки следует строить одним из общепринятых способов не менее чем по 21 равноотстоящей ординате;
      2) расчетные значения сил поддержания крыльев, кН, определяются по формулам:
      для носового крыла

F_тн = 9,81(D - F_тк),                                 (341)

      для кормового крыла

F_тк = 9,81Dl_н/l₀;                                     (342)

      где l₀ - расстояние между точками приложения сил поддержания на носовом и кормовом крыльях, м;
      3) точки приложения сил поддержания крыльев F_тн и F_тк определяются в соответствии с приложением 79 настоящих Правил;
      4) силы поддержания крыльев F_тн и F_тк распределяются по расчетным шпациям в зависимости от протяженности вдоль судна стоек носового (кормового) крыла.
      614. Проверка общей прочности судна по нормальным напряжениям должна производиться в сечениях (приложение 78 настоящих Правил), в которых можно ожидать наибольших нормальных напряжений:
      в сечении I - I, где наибольший изгибающий момент;
      в ослабленных сечениях II - II и III - III средней части судна;
      в сечении IV - IV, расположенном в районе носового крыльевого устройства, при отсутствии в нос от крыльевого устройства сплошного участка стенки надстройки.
      Если расчетный изгибающий момент в сечении I - I отличается от момента в сечении II - II или III - III менее чем на 10 %, расчет общей прочности в сечении I - I можно не проводить.
      615. При определении моментов сопротивления эквивалентного бруса в сечениях I - I, II - II и III - III необходимо учитывать связи корпуса и надстройки, а в сечении IV - IV - только связи корпуса.
      Если надстройка клепаная, а корпус сварной, связи надстройки необходимо вводить в эквивалентный брус с коэффициентом 0,9.
      616. При наличии часто расположенных оконных вырезов в надстройке необходимо предусмотреть два крайних сплошных участка стенок надстройки длиной с (приложение 78 настоящих Правил), превышающей высоту окна не менее чем на 20 %, или выполнены конструктивные мероприятия, исключающие участие надстройки в общем изгибе судна.
      617. Сжатые пластины вводятся в состав эквивалентного бруса с редукционным коэффициентом

= _кр < 1,                                       (343)

      где _кр - критическое нормальное напряжение сжатой пластины, определяемое по графику приложение 71 в зависимости от отношения _э/R_eH,
      где _э - эйлерово нормальное напряжение пластины, МПа, которое при продольной системе набора необходимо вычислять по формуле 305 настоящих Правил.
      _д - допускаемое нормальное напряжение при общем изгибе судна.

0,25а при a/t < 80,                                 (344)

20t при a/t > 80,                                   (345)

      где а – расстояние между продольными балками;
      t - толщина пластины.
      618. Расчетные нормальные напряжения в крайних связях эквивалентного бруса необходимо вычислять по формулам:

_в = 10 _в М_р/W_в;                                    (346)

_н =10 _н М_р/W_н;                                    (347)

      где _в, _н - расчетные напряжения в верхней и нижней связях эквивалентного бруса (надстройки), МПа;
      _в,_н- коэффициенты равные:
      для сечений, проходящих через сплошные участки стенок надстройки (вне оконных вырезов), а также для сечения IV- IV (приложение 78 настоящих Правил) - 1,0;
      для сечений в районе оконных вырезов - 0,85 и 1,40 соответственно;
      М_р - расчетный изгибающий момент в рассматриваемом поперечном сечении (пункт 612 настоящих Правил);
      W_в, W_н - моменты сопротивления для верхней и нижней связей эквивалентного бруса (пункт 615 настоящих Правил);
      При клепаной надстройке и сварном корпусе коэффициент _в следует уменьшить на 10 %.
      619. Проверка общей прочности судна по касательным напряжениям необходимо производить в сечениях, в которых возможно ожидать наибольших касательных напряжений:
      в сечениях V - V и VI - VI (приложение 78 настоящих Правил), где действует наибольшая перерезывающая сила; в ослабленных сечениях;
      в сечениях по крайним сплошным участкам стенок надстроек.
      620. Расчетные касательные напряжения, необходимо определять по формуле, МПа:

= 10NрS/(I),                                      (348)

      где N_р - расчетная перерезывающая сила в поперечном сечении, кН;
      I - момент инерции сечения эквивалентного бруса, м⁴;
      S - статический момент части сечения эквивалентного бруса, лежащей выше или ниже нейтральной оси, взятый относительно этой оси, см³;
      - сумма толщин обшивки бортов корпуса или стенок надстройки на уровне нейтральной оси эквивалентного бруса, см.
      621. В сечениях, ослабленных оконными или дверными вырезами, расчетные касательные напряжения необходимо определять по формуле 348 настоящих Правил, без учета части надстройки выше выреза.
      622. В сечениях по крайним сплошным участкам стенок надстройки расчетные касательные напряжения ', МПа, принимаются равными большим из вычисленных в соответствии с требованиями пункта 620 настоящих Правил и по формуле:

 ' = _в f/ktс,                                       (349)

      _в - расчетные напряжения в палубе надстройки в сечении II - II (приложение 78 настоящих Правил), МПа;
      f - площадь поперечного сечения продольных связей надстройки выше оконных вырезов в сечении II - II с учетом редуцирования, см²;
      k - коэффициент, равный:
      для крайнего сплошного участка стенок надстройки, расположенного в районе крыльевого устройства, - 3,0;
      для крайнего сплошного участка стенок надстройки, расположенного в средней части судна, - 1,5;
      t, с - соответственно толщина и длина рассматриваемого крайнего сплошного участка стенки надстройки, см.
      623. Необходимо, чтобы критические нормальные напряжения соответствовали следующим условиям:
      для продольных ребер палубы надстройки

  _кр/  > 1,5,                                       (350)

_кр/R_еН > 0,7                                        (351)

      где _кр - расчетные напряжения в палубе надстройки, МПа.
      R_еН – предел текучести материала продольных ребер днища, МПа.
      Критические нормальные напряжения ребра _кр определяются согласно приложению 71 настоящих Правил, в зависимости от отношения _э/R_еН, где _э – эйлерово нормальное напряжение ребра, при вычислении которого ребро считается свободно опертым по концам.
      624. Необходимо, чтобы эйлеровы касательные напряжения пластин обшивки борта корпуса и стенки надстройки удовлетворяли условию

_э / > 1,5,                                          (352)

      где - расчетные касательные напряжения пластин в сечении.
      При определении _э пластины следует считать свободно опертыми по контуру.

20. Расчеты местной прочности

      625. Значения местных нагрузок, задаваемые расчетным напором р, кПа, по длине судна, для проверки прочности пластин днищевой обшивки и продольных ребер днища необходимо принимать равными (приложение 83 настоящих Правил):
      р₀ - нагрузка на участке от нулевого расчетного шпангоута до сечения А-А (приложение 82 настоящих Правил),

р_о = kmх2в ;                                     (353)

      р_о - на 10-м расчетном шпангоуте;
      0,7 р_о - на 20-м расчетном шпангоуте,
      где - коэффициент, определяемый согласно приложению 84 настоящих Правил в зависимости от отношения ₁₀/_А (здесь ₁₀ и _А - углы, измеряемые как показано в приложении 82 настоящих Правил, на 10-м расчетном шпангоуте и в сечении А - А).
      Для сечений, расположенных по длине судна между сечением А, 10, 20 шпангоутами (приложение 83 настоящих Правил) значения расчетных напоров р определяют линейной интерполяцией.
      Расчетные нагрузки по ширине днища необходимо принимать равномерно распределенными.
      Для судов, спроектированных на расчетную высоту волны h (при ходе судна на крыльях), значения коэффициента k равны:

0,035 при h = 1,5 м;
0,030 при h = 1,3 м;
0,020 при h = 0,8 м;
0,015 при h = 0,4 м.

      Для судов, спроектированных на промежуточные высоты волн, значения коэффициента k определяют линейной интерполяцией.
      Значения D_пp, v_в и m вычисляются в соответствии с указаниями пункта 612 настоящих Правил.
      626. Прочность флоров и днищевых перекрытий необходимо проверить на действие равномерно распределенной нагрузки, задаваемой напором, равным 0,5р, где р - напор для рассматриваемого флора или для среднего по длине перекрытия флора (при расчете перекрытия) в соответствии с пунктом 625 настоящих Правил.
      627. Расчетную нагрузку на обшивку и набор борта судна необходимо принимать распределенной по высоте борта по трапеции и задаваться напором, равным от 3 кПа на уровне нижней кромки оконных вырезов до 0,5р на уровне скулы, где р - напор, определяемый в соответствии с пунктом 625 для обшивки и продольных ребер и в соответствии с пунктом 626 настоящих Правил, для шпангоутов и бортовых перекрытий.
      628. Расчетную нагрузку необходимо задавать напором:
      для палуб и платформ, предназначенных для перевозки пассажиров и команды, а также для участков палуб надстроек, на которых возможно наличие пассажиров при посадке, - 5 кПа;
      для палуб в районе расположения кресел для пассажиров - 3,5 кПа;
      для палуб надстроек - 3 кПа.
      Эти нагрузки необходимо принимать для участков палубы, ограниченных линией, для которой угол между касательной к обшивке и основной плоскостью составляет менее 30^о.
      629. Прочность бимсов и полубимсов палубы надстройки необходимо проверить на действие изгибающего момента, вычисленного по формуле, кН•м:

М_б = 9,81•10²k_бdВ²,                                  (354)

      где k_б - коэффициент, определяемый согласно приложению 84 настоящих Правил;
      В - ширина судна по палубе, м.
      При определении изгибающего момента для бимсов значение d, следует принимать равным, м:
      при установке только бимсов

d = 0,500(d₁+ d₂)                                    (355)

      при установке чередующихся бимсов и полубимсов

d = 0,375(d₁ + d₂),                                  (356)

      где d₁, d₂ - расстояния от рассматриваемого бимса до ближайших к нему бимсов или поперечных переборок, м.
      При определении изгибающего момента для полубимсов значение d следует принимать равным

d = 0,500(d₁' + d₂'),                                (357)

      где d'₁, d'₂ - расстояния от рассматриваемого полубимса до ближайших к нему бимсов или поперечных переборок, м.
      Допускается определять размеры бимсов и полубимсов, принимая нагрузку равномерно распределенной и равной 0,15d, кН/м.
      Необходимо, чтобы момент инерции поперечного сечения бимсов и полубимсов с присоединенным пояском был не менее, см⁴,

I = 0,55dB³.                                        (358)

      630. Расчетный напор на лобовые стенки и окна надстройки необходимо принимать следующим:
            класс судна               Расчетный напор, кПа
                «О»                             20
                «Р»                             10
                «Л»                              5

      Для бортовых стенок и окон надстройки расчетный напор необходимо принимать равным 3 кПа.
      631. Расчетную нагрузку на водонепроницаемые поперечные переборки необходимо принимать распределенной по треугольнику и задаваемой максимальным напором на уровне днища судна, равным расстоянию от днища судна до палубы переборок, а при отсутствии палубы переборок - удвоенной средней осадке судна в водоизмещающем состоянии.
      632. Расчетная нагрузка на конструкции, ограничивающие цистерны, принимается распределенной по высоте по трапеции и задаваемой максимальным напором на уровне днища цистерны, равным расстоянию от днища цистерны до верхнего конца воздушной трубки.
      633. При расчетах прочности на принятые в настоящем разделе нагрузки пластины следует считать абсолютно жесткими и жестко заделанными на недеформируемом опорном контуре.
      Продольные ребра жесткости при расчетах местной прочности следует считать жестко заделанными.
      634. Определение элементов площади поперечного сечения балок набора необходимо производить с учетом присоединенных поясков или настила:
      1) для связей, непосредственно соединяющихся с обшивкой, ширина присоединенного пояска с необходимо принимать равной:

при a / t < 80 с = 0,5а;                             (359)

при a / t > 80 с = 40t,                              (360)

      где а - среднее расстояние между одноименными связями;
      t - толщина обшивки или настила.
      Необходимо, чтобы ширина присоединенного пояска во всех случаях не превышала 1/6 длины расчетного пролета балки;
      2) для связей, идущих поверх продольных ребер жесткости (навесная система набора), ширину присоединенного пояска необходимо принимать равной нулю.
      635. При расчете устойчивости балок набора для определения площади их сечения ширину присоединенных поясков необходимо принимать равной среднему расстоянию между одноименными балками, а при определении моментов инерции поперечного сечения балок ширину присоединенного пояска назначать в соответствии с пунктом 634 настоящих Правил.
      636. Расчет местной прочности судна при постановке в док и подъеме краном необходимо производить с конструкций и обеспечивать коэффициент запаса 1,5 по отношению к расчетным напряжениям.
      637. Расчет местной прочности и устойчивости корпусных конструкций в местах крепления крыльевых устройств необходимо производить для нагрузок, указанных в пункте 639 настоящих Правил.
      638. Необходимо, чтобы размеры междуоконных перемычек удовлетворяли одному из следующих соотношений:

h₀ / b₀ > 5;                                          (361)

h₀ / b₀ < 2,5,                                       (362)

      где h₀ - высота перемычки (окна), м;
      b₀ - ширина перемычки (расстояние между окнами), м.
      Необходимо, чтобы радиус скругления углов оконных вырезов был не менее, м,

r = 0,15h₀.                                         (363)

21. Расчеты прочности крыльевых устройств

      639. Крыльевое устройство необходимо рассчитывать как раму с переменными по длине сечениями стержней и с жестким закреплением стоек на корпусе.
      Прочность крыльевых устройств необходимо проверять на действие нагрузок, задаваемых вертикальными силами, равными:
      для носового крыла

Р_н = kF_тн;                                  (364)

      для кормового крыла

Р_к = 0,75kF_тк,                                        (365)

      где k - коэффициент, равный для судов, спроектированных на расчетную высоту волны (при ходе судна на крыльях):

2,2 - при h - 1,5 м;
2,0 - при h - 1,3 м;
1,8 - при h - 0,8 м и менее.

      Fтн, Fтк - силы поддержания на носовом и кормовом крыльях, определяемые по формулам 341 и 342 настоящих Правил.
      Для промежуточных высот волн значения k определяются линейной интерполяции.
      Прочность крыльевых устройств необходимо проверять также на совместное действие сил F_тн и F_тк и горизонтальных нагрузок, задаваемых горизонтальными сосредоточенными силами, приложенными в местах соединения стоек с крылом, равнодействующая которых, кН

Р_с = 20,59 • 10^-3 D² / l₀,                           (366)

      где l₀ - расстояние между точками приложения сил поддержания на носовом и кормовом крыльях, м.
      Равнодействующая Р_с необходимо распределить между стойками крыла пропорционально проекциям их погруженной площади на диаметральную плоскость.
      Силы F_тн, F_тк, Р_н и Р_к необходимо принимать равномерно распределенными по размаху крыльев и направленными по нормали к нижней плоскости их (приложение 86 настоящих Правил).
      640. Необходимо, чтобы эйлеровы напряжения пластин обшивки пустотелых крыльев были не меньше напряжений, полученных при расчете крыльевого устройства на нагрузки Р_н и Р_к.
      641. Прочность дополнительных носовых крыльев и закрылков необходимо проверять на действие нагрузки, задаваемой вертикальной силой Q, кН,

Q = 0,49kc_уv₁²S_l,                                    (367)

      где v₁ - скорость выхода на дополнительное крыло на тихой воде, м/с;
      c_у - коэффициент подъемной силы при угле атаки ₁, соответствующем выходу на дополнительное носовое крыло;

                                          (368)

      здесь _уст - установочный угол дополнительного крыла или закрылка;
      - угол дифферента при выходе на дополнительное носовое крыло на тихой воде;
      ₀- угол нулевой подъемной силы профиля дополнительного крыла или закрылка;
      k - коэффициент, определяемый в соответствии с требованиями пункта 639 настоящих Правил.
      S₁ - площадь дополнительного носового крыла или закрылка, м².
      В случае отсутствия экспериментальных данных допускается принимать:

kc_у = 1                                              (369)

v₁ = 0,7v.                                           (370)

22. Нормы допускаемых напряжений и минимальные толщины

      642. Допускаемые нормальные напряжения уд, при расчетах общей и местной прочности необходимо принимать равными меньшим из значений, указанных в приложении 87 настоящих Правил (в долях предела текучести RеН или временного сопротивления материала R_m).
      643. Допускаемые касательные напряжения _д необходимо принимать равными 0,57 соответствующих допускаемых нормальных напряжений:

_д = 0,57 _д                                        (371)

      644. Необходимо, чтобы значение критического нормального напряжения элемента конструкции (пиллерса, раскоса) было не менее значения удвоенного нормального напряжения от расчетных нагрузок.
      645. Необходимо, чтобы толщины листов наружной обшивки, настила палуб и обшивки переборок независимо от марки материала не были менее указанных в приложении 88 настоящих Правил.

23. Расчеты и нормы вибрации

      646. Проверка местной вибрации с применением виброметра обязательна для отдельных судовых конструкций корпуса в районе кормовой оконечности и машинного отделения, а также для кормового крыльевого устройства и кронштейнов гребных валов.
      647. Для предотвращения резонанса необходимо, чтобы частоты свободных колебаний отдельных конструкций превышали частоты возмущающих сил при основных эксплуатационных режимах (ход судна на крыльях и в водоизмещающем состоянии):
      1) для кормового крыльевого устройства¹ и кронштейнов гребных валов - частоту вращения гребного винта не менее чем на 30 %.
      ¹Для крыльевого устройства допускается превышение частот возмущающих сил над частотами свободных колебаний;
      2) для пластин пустотелых крыльев - частоту вращения гребного винта и частоту вращения гребного винта, умноженную на число его лопастей¹, не менее чем на 50 %;
      3) для пластин и ребер жесткости днища корпуса в кормовой оконечности - частоту вращения гребного винта и частоту вращения гребного винта, умноженную на число его лопастей², не менее чем на 50 и 30 % соответственно.
      ²Проверка производится только при числе лопастей гребного винта, меньшем пяти;
      4) для пластин и для набора корпуса в районе машинного отделения - частоту вращения коленчатого вала и удвоенную частоту вращения коленчатого вала главных и вспомогательных двигателей, не менее чем на 50 и 30 % соответственно.
      648. Уменьшение разности частот по сравнению с регламентируемой пунктом 647 настоящих Правил, возможно разрешить при условии представления обоснованных данных, показывающих, что амплитуды и напряжения при вибрации не будут превышать допускаемых (пункты 649 и 650 настоящих Правил).
      649. Необходимо, чтобы допускаемые амплитуды вибрации в центре пластин корпуса и надстройки, не превышали значений, определяемых по формуле, мм:

A_д = kt(a/100t)²,                                   (372)

      где k - коэффициент, равный:
      для пластин, приваренных по контуру сплошным двусторонним швом или приклепанных к набору, - 2,90;
      для пластин, приваренных по контуру сплошным односторонним или прерывистым двусторонним швом, - 1,45;
      а - короткая сторона пластины, см;
      t - толщина пластины, см.
      650. Вибрация набора считается допустимой, если наибольшие напряжения, замеренные или вычисленные по замеренным амплитудам, не превосходят 20 МПа.
      651. В местах установки фундаментов двигателей, креплений крыльевых устройств к корпусу и в районе действия пульсирующих давлений от винтов приварку пластин по опорному контуру необходимо выполнять сплошным двусторонним швом.

Раздел 6. Конструкция корпуса судов на воздушной подушке

24. Общие требования

§ 1. Область распространения

      652. Требования настоящего раздела распространяются на пассажирские, разъездные и грузовые суда на воздушной подушке (далее - СВП) скегового и амфибийного типов, способные двигаться в режимах парения и плавания в условиях водных бассейнов разрядов «О», «Р» и «Л» и удовлетворяющие условиям:

EI /(D_гL) > 13;                                     (373)

v/ < 2,                                          (374)

      где Е - модуль нормальной упругости, кПа;
      I - момент инерции поперечного сечения, вычисленный в предположении полного участия прочной надстройки в общем изгибе, м⁴ (для СВП без прочной надстройки - момент инерции поперечного сечения корпуса);
      g - ускорение свободного падения, м/с².
      Для скеговых СВП требования настоящего раздела распространяются на суда, отношения главных размерений которых удовлетворяют условиям:

L/H < 20;                                           (375)

L/В = 3 : 6;                                        (376)

Н/h_ск = 2 : 3.                                      (377)

      653. Требования настоящего раздела распространяется на СВП, выполненные из алюминиевых сплавов, соответствующих требованиям части 2 настоящих Правил и соответствующих стандартов.

§ 2. Объем расчетов

      654. В настоящем разделе рассматриваются возможные наиболее неблагоприятные случаи нагружения корпусов судов скегового и амфибийного типов. Конкретный объем расчетов для проектируемого судна (в частности, необходимость расчета общей поперечной прочности) определяется проектантом в зависимости от конструктивных особенностей судна.
      В представляемых Регистру судоходства материалах необходимо привести обоснования достаточности принятого объема расчетов для оценки общей и местной прочности корпуса судна.
      655. Допускается применение других обоснованных методов расчетов прочности при одновременном представлении Регистру судоходства расчета, выполненного в соответствии с настоящим разделом.
      656. Расчетная высота волны 1 %-ной обеспеченности принимается равной:

            Класс судна               Расчетная высота волны h
                                      1 %-ной обеспеченности, м
                «О»                              2,0
                «Р»                              1,2
                «Л»                              0,6

      Расчетные скорости при движении СВП на волнении в режимах парения и плавания задаются техническим заданием на проектирование судна.
      657. Головные суда необходимо испытывать в условиях, предусмотренных техническим заданием на проектирование, по программе, согласованной с Регистром судоходства, с целью проверки прочности корпуса Результаты испытаний необходимо представить Регистру судоходства.
      658. Допускаемые по условиям прочности параметры волнения и соответствующие им скорости движения СВП в режимах парения и плавания уточняются на основании испытаний головного судна.

§ 3. Определения и пояснения

      659. Надстройкой в настоящем разделе считается часть судна выше нижней кромки оконных вырезов, а при отсутствии последних — часть судна выше верхней палубы.
      660. Под перегрузкой понимается отношение суммарного вертикального ускорения в рассматриваемой точке корпуса СВП к ускорению свободного падения.
      661. В настоящем разделе приняты следующие обозначения:
      L - длина судна по конструктивной ватерлинии в водоизмещающем положении, м;
      В - ширина судна в сечении по мидель-шпангоуту по конструктивной ватерлинии, м;
      Н - высота борта в сечении по мидель-шпангоуту, измеренная от нижней кромки скегов (при отсутствии последних - от днища) до линии надстройки, определяемой в соответствии с пунктом 659 настоящих Правил, а для судна без надстройки - до верхней палубы, м;
      Т - осадка судна в водоизмещающем положении, измеренная от нижней кромки скегов (при отсутствии последних - от днища) до конструктивной ватерлинии, м;
      D_г - водоизмещение судна в полном грузу, т;
      D_ck - суммарное водоизмещение скегов, соответствующее расчетному водоизмещению судна D, т;
      b_ск - ширина скега на уровне днища при Dск < D и на уровне конструктивной ватерлинии при Dск > D, м;
      h_ск - высота скега, м;
      l_о - отстояние центра тяжести судна от кормового перпендикуляра, м;
      v - расчетная скорость судна в режиме парения на тихой воде, м/с;
      L_вп - длина воздушной подушки, м;
      F_вп - площадь воздушной подушки, м²;
      р_вп - нормальное давление в воздушной подушке, МПа.

25. Расчеты прочности и устойчивости

§ 1. Расчетные нагрузки при общем изгибе и скручивании

      662. Расчетные нагрузки, вызывающие общий изгиб и скручивание корпуса СВП, определяются для следующих условий:
      1) движение в режиме парения на расчетном волнении;
      2) движение в режиме плавания на расчетном волнении;
      3) выход на берег (постановка на опоры);
      4) подъем краном.
      663. Для условий, указанных в пункте 662 настоящих Правил, необходимо рассмотреть наиболее неблагоприятные возможные случаи нагрузки, зависящие от конструктивных и эксплуатационных особенностей СВП.
      664. Расчетные нагрузки, вызывающие общий изгиб и скручивание корпуса СВП, определяются по наибольшим перегрузкам, измеренным в центре тяжести судна G (приложение 89 настоящих Правил). Значения перегрузок при движении СВП на волнении необходимо определять по результатам модельных испытаний проектируемого судна или по прототипу (раздельно для каждого режима движения и каждого вида общей деформации корпуса).
      Значения перегрузок в других точках определяются по формуле:

        (378)

      где ₁, ₂ - коэффициенты, определяемые согласно приложению 89 настоящих Правил;
      x₁, x₂, у₁, у₂ - координаты внешних сил в соответствии с приложением 88 настоящих Правил;
      x_g - абсцисса центра тяжести судна;
      х, у - координаты точки, в которой вычисляется перегрузка;
      ₁ - радиус инерции массы судна относительно поперечной оси, проходящей через центр тяжести, м;
      ₂ - радиус инерции массы судна относительно продольной оси, проходящей через центр тяжести, м;
      n_g - перегрузка в центре тяжести судна.
      При отсутствии данных необходимую для расчетов продольной прочности перегрузку в центре тяжести СВП при движении в режиме парения на начальных стадиях проектирования рекомендуется определять по формуле:

п_g = 1 + (0,085 + 0,04) .                       (379)

      665. Значения перегрузок уточняются при испытаниях головного судна в соответствии с пунктом 657 настоящих Правил с последующей корректировкой расчетов прочности исходя из фактических величин перегрузок.
      666. Схема приложения и расчетные соотношения внешних сил при движении СВП на волнении в режимах парения и плавания принимаются в соответствии с приложениями 89 и 90 настоящих Правил.
      Значения внешних сил принимаются равными, кН:

Р₁ = 9,81 ₁Dп_g;                                    (380)

Р₂ = 9,81 ₂Dп_g.                                    (381)

      667. Расчетные нагрузки при постановке СВП на опоры и подъеме краном определяются исходя из принятой схемы размещения опор и рымов. При этом необходимо учитывать возможность посадки судна на опоры с непогашенной вертикальной скоростью, а также динамичность приложения нагрузок при подъеме краном. Коэффициент n_g перегрузки принимается равным 1,25.
      Схема размещения опор и рымов по возможности необходимо принимать такой, чтобы изгибающие моменты в сечениях СВП не превосходили значений, соответствующих эксплуатационным случаям нагрузки.
      668. Суммарные изгибающие моменты M и перерезывающие силы N при продольном изгибе СВП необходимо вычислять интегрированием кривой расчетной нагрузки, представляющей собой разность сил веса g(x), умноженных на коэффициент перегрузки n_g в центре рассматриваемой поперечной шпации, и сил поддержания, вычисленных в соответствии с пунктами 664 - 667 настоящих Правил.
      669. Суммарный изгибающий момент, кНм, на миделе СВП при продольном изгибе на начальных стадиях проектирования рекомендуется определять по формулам:
      1) при движении в режиме парения судов амфибийного и скегового типов

М₀ = 9,81[k_тв ± 0,5(0,15 ± k_тв)(п_g - 1)] DL;          (382)

      2) при движении в водоизмещающем режиме судов амфибийного типа

М₀ = ± 4,9(0,15 ± k_тв)DLn_g;                          (383)

      3) при движении в водоизмещающем режиме судов скегового типа

    М₀ = 9,81[k_тв ± 0,5(0,15 ± k_тв)(п_g + D_ск/D)]DL ± 50b_ск(L/10)²h, (384)

      где k_тв = M_тв/(9.81DL) - коэффициент продольного изгибающего момента на тихой воде (с учетом знака);
      n_g - определяется по формуле 379 настоящих Правил.
      Знак (+) в формулах 382, 383 и 384 настоящих Правил, соответствует перегибу.
      Коэффициент n_g в формулах 383 и 384 настоящих Правил, определяется по прототипу или по модельным испытаниям.
      Максимальная перерезывающая сила

N₀ = 4M₀/L.                                          (385)

      Расчетные значения суммарных изгибающих моментов и перерезывающих сил в сечениях судна в этом случае принимаются согласно приложению 90 настоящих Правил.
      670. Изгибающие моменты М' и перерезывающие силы N' при поперечном изгибе вычисляются интегрированием кривой расчетной нагрузки, представляющей собой разность сил веса g(y), умноженных на коэффициент перегрузки в центре рассматриваемой продольной шпации, и сил поддержания, вычисленных в соответствии с пунктами 664 - 667 настоящих Правил.
      671. Суммарный изгибающий момент в диаметральной плоскости СВП при поперечном изгибе на начальных стадиях проектирования рекомендуется определять по формулам, кН•м,:
      1) при движении в режиме парения судов амфибийного и скегового типов

М'0 = 9,8l[k'_тв - 0,5(0,15 - k'_тв)( п'_g - 1)]DВ;     (386)

      2) при движении в водоизмещающем режиме СВП амфибийного типа

М'₀ = -4,9(0,15 - k'_тв)DBп'_g;                        (387)

      3) при движении в водоизмещающем режиме СВП скегового типа

М'₀ = -4,9(0,25 - 0,5b_ск / В - k'_тв)DBп'_g,           (388)

      где k'_тв = M_тв/9,81DB - коэффициент поперечного изгибающего момента на тихой воде (с учетом знака).
      Коэффициент п'_g в формулах 386, 387 и 388 настоящих Правил, определяется по прототипу или по модельным испытаниям.
      Максимальная перерезывающая сила вычисляется по формуле, кН,

N'₀ = 4М'₀ / B.                                      (389)

      672. Внешние скручивающие моменты М_скр, кН•м, вычисляются интегрированием расчетной кривой интенсивности скручивающего момента. Последняя представляет собой алгебраическую сумму интенсивности момента m₁ от силы поддержания Р₁, интенсивности момента m₂ от силы поддержания Р₂ и погонного момента m₃ из от сил инерции масс судна относительно продольной оси вращения. При этом:

m₁ = 9,81₁Dn_gy₁/l₁;                              (390)

m₂ = 9,81₂Dn_gy₂/l₂;                              (391)

m₃ = -g(х)(₁y₁ + ₂у₂);                          (392)

      Значения интенсивности моментов m₁ и m₂ по длине судна принимаются в соответствии с приложениями 88 и 89 настоящих Правил.
      Значение интенсивности момента m₃ принимается по всей длине судна.
      673. При прочностных натурных испытаниях на волне головного судна в соответствии с пунктом 657 настоящих Правил уточняют суммарный изгибающий момент на мидель-шпангоуте СВП при продольном изгибе.
      В том случае, если найденное значение больше вычисленного согласно пункту 669 настоящих Правил, расчеты прочности, конструкцию и размеры связей корпуса серийных судов следует откорректировать в соответствии с продольным изгибающим моментом СВП на мидель-шпангоуте, полученным при прочностных натурных испытаниях.

§ 2. Расчетные местные нагрузки

      674. Местная нагрузка на днище и скеги СВП определяется для следующих случаев:
      1) давление в воздушной подушке (при отсутствии контакта конструкции с водой);
      2) удар конструкций о воду;
      3) гидростатическое давление (при плавании судна в водоизмещающем положении);
      4) постановка на опоры.
      675. Распределение давлений воздушной подушки на днище по длине СВП при отсутствии контакта с водой принимается в соответствии с приложением 91 настоящих Правил.
      Давление по ширине днища следует считать равномерно распределенным.
      Ординаты эпюры давлений равны:

р₁ = 9,81(2Dn_g /F_вп);                                (393)

р₂ = 9,81Dn_g /F_вп.                                   (394)

      Необходимо, чтобы значение расчетного давления было не меньше увеличенного на 30 % давления, создаваемого вентиляторной установкой при нулевом расходе воздуха.
      676. Распределение давлений по длине при плоском ударе днищем о волну принимается в соответствии с приложением 92 настоящих Правил.
      Давление по ширине судна следует считать равномерно распределенным.
      Значения давлений, действующих на конструкции в процессе удара, принимаются равными, кПа:

р₀ = 9,81kDn_g /(0,3LB);                              (395)

р₁₀ = 9,81kDn_g /(0,4LB);                             (396)

р₂₀ = 9,81kDn_g /(0,4LB),                             (397)

      где k - коэффициент неравномерности:
      k = 1 - при расчете перекрытий;
      k = 3 - при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 0-10 шп.;
      k - 1,25 - при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 20 шп.
      677. Гидростатическое давление принимается равным, кПа:
      на днище

p = 9,81(T + 0,5h - h_ck);                           (398)

      на скеги и борта

р = 9,81(Т + 0,5h - Z),                             (399)

      где h - высота расчетной волны, м;
      Z - расстояние по высоте от основной плоскости до рассматриваемой точки поверхности скега или борта, м.
      678. Местные нагрузки на днище и скеги при постановке на опоры определяются в соответствии с пунктом 667 настоящих Правил.
      679. Давление воздушной подушки на внутренние поверхности скегов принимается равномерно распределенным по высоте. Давление воздушной подушки следует считать распределенным по длине СВП в соответствии с приложением 91 настоящих Правил.
      680. Расчетная нагрузка для палуб принимается равной, кПа:
      1) для участков палуб, на которых возможно скопление пассажиров или команды, - 5,0;
      2) для палуб в районе расположения кресел для пассажиров - 3,5;
      3) для пластин и продольных балок палуб надстроек - 3,0;
      4) для бимсов палуб надстроек - 1,0.
      681. Расчетная равномерно распределенная нагрузка на лобовые стенки и окна надстройки первого яруса принимается равной, кПа:

               Класс                 Расчетная равномерно
               судна             распределенная нагрузка, кПа
                «О»                          20
                «Р»                          10
                «Л»                           5

      Для бортовых стенок и окон надстройки первого яруса расчетная равномерно распределенная нагрузка принимается равной 3,0 кПа.
      682. Расчетные нагрузки на конструкции, ограничивающие цистерны и водонепроницаемые отсеки, принимаются в соответствии со схемой испытания на непроницаемость.
      683. Расчетная нагрузка на водонепроницаемые переборки принимается распределенной по высоте переборки по треугольнику с максимальным напором на уровне основной плоскости, равным расстоянию от основной плоскости судна до палубы переборок; при отсутствии палубы переборок удвоенной осадке СВП в водоизмещающем положении.
      684. В качестве расчетной нагрузки на грузовые палубы принимается давление груза (с учетом возможной неравномерности), умноженное на коэффициент перегрузки в рассматриваемой точке. При перевозке техники (колесной или гусеничной) нагрузки на палубу определяются исходя из распределения нагрузок по осям, количества и площади отпечатков колес, размеров опорной поверхности гусениц с учетом реального размещения техники в грузовом помещении и перегрузок судна при движении на волнении.

§ 3. Расчеты общей прочности

      685. Общую прочность корпуса судна необходимо проверять по нормальным и касательным напряжениям. При продольном изгибе необходимо выполнять также проверку по суммарным напряжениям и по предельным изгибающим моментам.
      686. Проверку общей продольной прочности необходимо выполнять для наиболее неблагоприятных случаев расчетной нагрузки, соответствующих максимальному прогибу и максимальному перегибу корпуса.
      При этом необходимо рассматривать наиболее характерные в отношении прочности сечения корпуса: в районах действия максимальных изгибающих моментов и перерезывающих сил, а также скручивающих моментов, в местах больших вырезов.
      Число проверяемых сечений принимается в зависимости от конструктивных особенностей проектируемого судна и необходимо обосновать в представляемых Регистру судоходства расчетах прочности.
      687. Включение связей в эквивалентный брус при расчете продольной прочности необходимо производить в соответствии с пунктом 62 настоящих Правил. Площадь сечения горизонтальных перекрытий надстройки при отношении длины надстройки к ширине перекрытия меньше пяти необходимо вводить в эквивалентный брус с редукционным коэффициентом ш, учитывающим неравномерность распределения нормальных напряжений по ширине и определяемым согласно приложению 93 настоящих Правил, в которой:
      В₁ - ширина перекрытия, м;
      l_н - расчетная длина (расстояние между концевыми переборками) надстройки, м.
      688. Необходимо проверить устойчивость перекрытий в целом и отдельных их элементов (балок набора и пластин) в соответствии с пунктом 666 настоящих Правил.
      Жесткие части пластин, прилегающие к продольным балкам с каждой стороны, принимаются равными:
      0,25 шпации при b/ t < 80;
      20t при b/ t > 80.
      689. Напряжения в поперечных сечениях СВП с прочной надстройкой вычисляются с учетом участия надстройки в общем изгибе. Если надстройка клепаная, а корпус сварной, площадь сечения связей надстройки необходимо вводить в эквивалентный брус с коэффициентом 0,9.
      690. Нормальные напряжения в поперечных сечениях корпуса от стесненного скручивания не учитываются.
      691. Расчетные суммарные значения нормальных и касательных напряжений в между оконных перемычках прочной надстройки определяются по формулам:

₀ = ₀^скр + ₀^изг;                                  (400)

₀ = ₀^скр + ₀^изг,                                   (401)

      где ₀^скр, ₀^скр - нормальные и касательные напряжения в междуоконных перемычках, вызванные скручиванием судна, МПа;
      ₀^изг, ₀^изг - нормальные и касательные напряжения в междуоконных перемычках, вызванные общим продольным изгибом судна, МПа.
      692. Расчетные суммарные касательные напряжения в поперечных сечениях корпуса принимаются равными

= ^скр + ^изг,                                       (402)

      где ^скр - касательные напряжения в корпусе от скручивания, МПа;
      ^изг - касательные напряжения в корпусе от общего продольного изгиба, МПа.
      693. Для обеспечения общей предельной прочности судна необходимо выполнять условие

М_пр > kМ_р,                                          (403)

      где М_р - изгибающий момент при продольном изгибе или перегибе, кН•м;
      М_пр - предельный изгибающий момент, кН•м;
      k - коэффициент запаса прочности по предельному моменту, принимаемый равным 1,5.
      694. При движении в режиме плавания необходимо проверить общую продольную прочность по суммарным напряжениям общего и местного изгиба в связях днища и скегов.
      Местная нагрузка при этом принимается с учетом требований пункта 677 настоящих Правил.
      Для судов, перевозящих грузы, такую проверку необходимо выполнить и для грузовой палубы (платформы) при движении СВП как в режиме парения, так и в режиме плавания. Местная нагрузка в последнем случае определяется по пункту 684 настоящих Правил.
      695. Объем и характер расчетов общей поперечной прочности определяются в зависимости от конструктивных особенностей проектируемого судна.

§ 4. Расчеты местной прочности

      696. При расчетах местной прочности погибь бимсов, составляющая не более 10 % ширины перекрытия, в расчете допускается не учитывать.
      697. Для балок, непосредственно соединяющихся с обшивкой, ширина присоединенного пояска d принимается равной:
      1) при расчете холостого набора, а также рамных связей, расположенных перпендикулярно холостому набору,

d = 0,5b при b / t < 80;                            (404)

d = 40t при b / t > 80;                             (405)

      2) при расчете рамных связей одного направления с холостым набором

d = 0,5А при b / t < 80;                            (406)

d = 40A/b при b / t > 80;                           (407)

      где b - расстояние между холостыми одноименными балками, см;
      А - расстояние между одноименными рамными связями, см.
      В состав присоединенного пояска необходимо включить ребра жесткости одного направления с рамными связями, расположенные на ширине пояска.
      Для рамных связей, идущих поверх холостых ребер жесткости (навесная конструкция набора), ширина присоединенного пояска принимается равной нулю.
      Во всех случаях необходимо, чтобы ширина присоединенного пояска не превышала 1/6 длины расчетного пролета балки.

§ 5. Расчеты устойчивости

      698. При расчете устойчивости балок набора для определения площади их сечения ширина присоединенных поясков принимается равной среднему расстоянию между одноименными балками, а при определении моментов инерции поперечного сечения балок ширина присоединенного пояска принимается в соответствии с пунктом 697 настоящих Правил.
      699. Необходимо, чтобы исправленные (критические) эйлеровы нормальные напряжения ребер жесткости соответствовали условию

_кр > 1,5.                                         (408)

      700. Необходимо, чтобы эйлеровы касательные напряжения в пластине обшивки борта, стенок надстроек и переборок, участвующих в общем изгибе, соответствовали условию

_э > 1,5.                                          (409)

      701. Устойчивость рамных связей сжатых перекрытий определяется необходимой жесткостью поперечных рамных связей, при которой перекрытие выдерживает заданное сжимающее напряжение.
      702. Устойчивость изолированно работающих связей (пиллерсов, раскосов) необходимо обеспечить с коэффициентом запаса 2 по отношению к расчетным напряжениям.

§ 6. Допускаемые напряжения

      703. Допускаемые напряжения ) и ) при расчетах общей и местной прочности корпуса СВП принимаются в соответствии с приложением 94 настоящих Правил, в долях от опасных напряжений.
      704. Опасные нормальные напряжения принимаются равными:
      при растяжении ₀ = kR_р0,2;
      при сжатии ₀ = _кр,
      где R_р0,2 - условный предел текучести материала, МПа, соответствующий остаточной деформации 0,2 %;
      _кр - критические напряжения ребра жесткости, вычисленные с учетом поправки на изменение модуля нормальной упругости, МПа;
      k - коэффициент:
      для клепаных конструкций k - 0,9;
      для сварных конструкций:
      при 2 < t < 3 мм k - 0,6;
      при 3 < t < 4 мм k = 0,7;
      при t > 4 мм k = 0,8,
      t - толщина соединяемых элементов конструкций.
      Опасные касательные напряжения фо принимаются равными 0,57 опасных нормальных напряжений у0, действующих в данном сечении.

26. Конструирование корпуса

      705. Необходимо, чтобы толщины связей корпуса были не менее указанных в приложении 95 настоящих Правил.
      706. Листы наружной обшивки в районе установки фундаментов под двигатели, в местах крепления кронштейнов гребных валов и водометов, а также листы, подвергающиеся усиленному механическому износу, утолщаются не менее чем на 40 %.
      707. Необходимо, чтобы расстояние между холостыми ребрами набора (шпация) не превышало 300 мм при толщине обшивки менее 3 мм и 400 мм в остальных случаях.
      708. Необходимо, чтобы расстояние между рамными шпангоутами не превышало 1200 мм при шпации до 300 мм и 1500 мм в остальных случаях.
      709. Необходимо, чтобы расстояние между кильсонами, а также между кильсоном и бортом или продольной переборкой не превышало 1500 мм на судах без двойного дна и 2000 мм на судах с двойным дном.
      710. В районе нижней кромки скег необходимо усиливать путем утолщения обшивки или постановки специального подкрепления.
      Необходимо, чтобы толщина усиления была не менее удвоенной толщины обшивки скега.
      На судах, эксплуатирующихся только в пресной воде, допускается постановка стальных подкрепляющих накладок.
      711. Следует принимать меры по увеличению жесткости палубы в районе возможного скопления пассажиров при посадке. Необходимо, чтобы толщина палубы в этом районе была не менее 3 мм.
      712. При наличии часто расположенных оконных вырезов в надстройке в ее стенках необходимо предусмотреть два крайних сплошных участка носовой и кормовой.
      Необходимо, чтобы длина каждого из этих участков превышала высоту оконных вырезов не менее чем на 20 %.

27. Вибрационная прочность и нормы вибрации корпуса

§ 1. Общие требования

      713. Расчет вибрации сводится к проверке отсутствия резонанса путем определения частот свободных колебаний и сравнивания их с частотами возмущающих сил, вызываемых работой судовых технических средств и движительного комплекса.
      Проверке подлежат:
      1) общие вертикальные колебания корпуса для расчетных случаев нагрузки судна в полном грузу и порожнем;
      2) местные колебания набора, ребер жесткости и пластин наружной обшивки, палуб и переборок.
      714. Проверка местных колебаний обязательна для следующих районов:
      1) днища в районе движительного комплекса;
      2) днища в районе установки двигателей и вентиляторов.

§ 2. Расчеты общей и местной вибрации

      715. В расчетах общей вибрации определяются частоты свободных колебаний корпуса первого, второго и высших тонов для судна в режиме плавания и в режиме парения методами, согласованными с Регистром судоходства. Необходимо, чтобы эти частоты отличались от частот возмущающих сил при основных эксплуатационных режимах, численно равных:
      1) частоте вращения ротора движителя;
      2) частоте вращения ротора движителя, умноженной на число его лопаток;
      3) частоте вращения коленчатого вала двигателя;
      4) частоте вращения коленчатого вала двигателя, умноженной на число вспышек за один оборот коленчатого вала;
      5) частоте вращения вентилятора, умноженной на число его лопастей.
      716. Принятое проектантом отличие частот необходимо обосновать расчетом, показывающим, что амплитуды общей вибрации не превышают допускаемые (пункт 725 настоящих Правил).
      717. Частота свободных колебаний корпуса первого, второго и высших тонов необходимо уточнять экспериментально на головном судне.
      718. Для предотвращения резонанса частоты свободных колебаний первых тонов отдельных конструкций необходимо, чтобы корпуса превышали частоты возмущающих сил на основных эксплуатационных режимах (при ходе судна в режиме парения и в режиме плавания):
      1) для пластин и ребер жесткости днища корпуса в кормовой оконечности - частоту вращения ротора движителя не менее чем на 50 и 30 % соответственно;
      2) для пластин и ребер жесткости в районе установки главных двигателей - частоту вращения коленчатого вала и удвоенную частоту вращения коленчатого вала главных двигателей не менее чем на 50 и 30 % соответственно.
      719. Необходимо, чтобы частоты свободных колебаний пластин и ребер жесткости отличались от частот возмущающих сил, численно равных:
      1) в кормовой оконечности - произведению частоты вращения ротора движителя на число его лопаток;
      2) в районе установки главных двигателей - произведению частоты вращения коленчатого вала двигателя на число вспышек за один оборот коленчатого вала;
      3) в районе установки вентиляторов - произведению частоты вращения вентилятора на число его лопаток.
      720. Принятое проектантом отличие частот свободных колебаний от частот возмущающих сил (пункт 719 настоящих Правил) обосновано расчетом вынужденной вибрации, показывающим, что амплитуды при вибрации не будут превышать допускаемые значения (пункт 726 настоящих Правил).
      721. Частота свободных колебаний пластин, Гц, опертых на рамный набор и не подкрепленных промежуточным холостым набором или ребрами жесткости, возможно вычислять по формулам 277, 278 и 279 настоящих Правил.
      722. Частота свободных колебаний пластин, Гц, опертых на рамный набор и подкрепленных промежуточным холостым набором или ребрами жесткости, определяется по формулам 281-285 настоящих Правил.
      723. Частота свободных колебаний, Гц, промежуточного холостого набора или ребер жесткости, определяемая без взаимодействия их с пластиной, вычисляется по формулам 282, 283 настоящих Правил.
      724. При испытании головных судов в соответствии с пунктом 657 настоящих Правил, необходимо предусмотреть экспериментальное определение возмущающих периодических сил от движителей, двигателей, вентиляторов, сил динамического взаимодействия с волнами и районов их распространения по программе, согласованной с Регистром судоходства. Результаты испытаний необходимо представить Регистру судоходства.

§ 3. Нормы вибрации

      725. Необходимо, чтобы допускаемые амплитуды вибрации кормовой оконечности не превышали значений, рассчитываемых по формуле 295 настоящих Правил.
      726. Необходимо, чтобы допускаемые амплитуды вибрации в центре пластин корпуса и надстройки не превышали значений, определяемых по формуле, мм,

A_д = k(a / 100t)²t,                                  (410)

      где k - коэффициент равный:
      для пластин, приваренных по контуру сплошным двусторонним швом или приклепанных к набору - 2,90;
      для пластин, приваренных по контуру сплошным односторонним или прерывистым двусторонним швом - 1,45;
      а - короткая сторона пластины, см.
      t - толщина пластины, см.
      727. Вибрация набора считается допустимой, если наибольшие напряжения, замеренные или вычисленные по замеренным амплитудам, не превосходят 20 МПа.

28. Требования к конструкции и нормы прочности гибких
ограждений воздушной подушки

§ 1. Общие указания

      728. Требования настоящей главы распространяются на гибкие ограждения воздушной подушки (далее - ГО) амфибийных и скеговых СВП внутреннего плавания, изготовленных из одобренных Регистром судоходства резинотканевых материалов с применением клеепрошивных, болтовых и заклепочных соединений.
      729. Выбор размеров, конструкции, типа соединений и узлов ГО на начальных стадиях проектирования СВП производится в соответствии с техническим заданием, а также с учетом опыта проектирования и эксплуатации аналогичных судов и данных о физико-механических характеристиках материалов ГО, представленных изготовителем этих материалов и полученных на основании лабораторных исследований.
      730. Для конструкций ГО, отличающихся принципиальной новизной технических решений, выбором материалов или предполагаемых условий эксплуатации, по требованию Регистра судоходства необходимо предусмотреть изготовление и испытания опытного комплекта ГО.
      Необходимо, чтобы опытный комплект ГО прошел цикл испытаний на головном СПВ в эксплуатационных условиях в пределах предусмотренного для ГО срока службы (ресурса) по программе, согласованной Регистром судоходства.
      731. По согласованию с Регистром судоходства возможно признание целесообразными изготовление и опытная эксплуатация двух и более опытных комплектов ГО с целью выбора оптимального варианта конструкции ГО и материала для его изготовления.
      При выборе марки материала следует отдавать предпочтение материалам, имеющим наибольший ресурс в эксплуатационных условиях (при длительном пребывании в воде, нефтепродуктов, солнечной радиации, низких и высоких температур, при усталостном и абразивном износе в амфибийных режимах движения СВП).
      732. Результаты определения технического состояния ГО и протоколы испытаний в период опытной эксплуатации необходимо представить Регистру судоходства для корректировки требований к конструкции и норм прочности ГО на основании обработки статистических данных.
      733. Необходимо, чтобы конструкция ГО соответствовала следующим требованиям:
      1) обеспечивать надежную работу ГО в эксплуатационных условиях в пределах предусмотренного срока службы (ресурса);
      2) металлические детали креплений ГО необходимо изготавливать из антикоррозийных сплавов или иметь антикоррозийное покрытие;
      3) быть по возможности технологичной, легкодоступной для обслуживания, монтажа демонтажа и обеспечивать возможность замены или ремонта дефектных элементов и деталей вне заводских условий;
      4) для безопасной эксплуатации и уменьшения возможности повреждений ГО необходимо, чтобы его форма и конструкция в режиме парения над ровным экраном обеспечивали необходимую высоту воздушной подушки и заданные характеристики остойчивости СВП, а также не допускать непредусмотренных изгибных деформаций утечек воздуха на стыка полотнищ и в узлах креплений монолита.

§ 2. Расчеты и нормы прочности гибкого ограждения

      734. Общую прочность основных элементов конструкции ГО необходимо проверить в соответствии с методами расчета натяжений в мягких оболочках, подверженных воздействию избыточного внутреннего давления.7
      35. Условие прочности ГО определяется формулой:

Т < Т_доп,                                            (411)

      где Т - расчетное натяжение,
      Т_доп - допускаемое натяжение в компонентах ГО.
      736. Допускаемое натяжение в материале ГО на стадии проектирования СВП определяется по формуле:

Т_доп = mR_еН,                                         (412)

      где R_еН - предел прочности материла ГО на разрыв, кН/см,
      m - коэффициент уменьшения прочности материала вследствие технологических допусков при сборке ГО, износа и естественного старения материала в эксплуатации, который необходимо назначать в соответствии с приложением 96 настоящих Правил.
      737. На этапе проектирования ГО коэффициент увеличения динамических нагрузок относительно нагрузки в базовом расчетном случае n, который необходимо назначать в соответствии с приложением 96 настоящих Правил.
      738. Основными расчетными случаями являются:
      1) парение СВП над горизонтальным экраном без хода и в отсутствии качки (базовый случай);
      2) взаимодействие с водной поверхностью при качке и режиме парения на ходу с размахом, равным высоте воздушной подушки: 2Z = h_вп;
      3) контакт с препятствиями, имеющим продольную и поперечную ориентацию относительно контура ГО в плане, в режиме парения.
      739. Уточнение значений коэффициентов n и m производится с учетом статистики данных опытной и длительной эксплуатации СВП.

§ 3. Расчет прочности монолита (базовый случай)

      740. Под монолитом понимается оболочка верхнего яруса двухъярусного ГО полного контура, замкнутая на корпус СВП посредством верхнего и нижнего креплений, а также надувной скег (баллон) в составе ГО соответствующих вариантов СВП.
      741. Натяжения в наружной ветви оболочки монолита (на границе с окружающей атмосферой) в режиме парения без хода (базовый расчетный случай) определяются по формуле:

Т_м = Р_мr_н•10^-4,                                      (413)

      где Т_м - расчетные натяжения в материале наружной ветви оболочки монолита, кН/см;
      Р_м - давление в монолите (ресивере), кПа;
      r_н - радиус кривизны наружной ветви оболочки монолита, см.
      Согласно условиям равновесия оболочки монолита ГО, необходимо, чтобы натяжения во внутренней ветви оболочки (на границе с полостью воздушной подушки) были равны натяжениям в наружной ветви.
      742. Максимальные натяжения в оболочке цилиндрических участков монолита при движении СВП на волнении (расчетные случаи 1 и 2) определяются по формуле:

Т_м = nР_м r_н •10^-4,                                     (414)

      где n - коэффициент увеличения давления, определяемый для каждого расчетного случая по результатам испытаний близкого прототипа, а при отсутствии прототипа в соответствии с приложением 96 настоящих Правил.
      743. Максимальные натяжения в тороидальных участках оболочки монолита (носовой секции и кормовых угловых секциях) определяются по формуле:

Т_м = 1,5 nР_м r_н •10^-4.                              (415)

§ 4. Расчет прочности полумонолита

      744. Под полумонолитом понимается оболочка верхнего яруса двухъярусного ГО неполного контура, состыкованная с корпусом СВП посредством только верхнего крепления.
      745. Натяжения в оболочке цилиндрических участков полумонолита определяются по формуле:

Т_пм= nР_п r_н •10^-4,                                   (416)

      где Рп - давление в полости воздушной подушки, кПа.
      746. Максимальные напряжения в торообразных участках оболочки монолит (носовой секции и кормовых угловых секциях) определяются по формуле:

Т_пм= 1,5nР_п r_н •10^-4.                                (417)

§ 5. Расчет прочности съемного элемента

      747. Натяжения в материале съемного элемента открытого типа определяются по формуле:

Т_пм= nР_п r_э •10^-4,                                   (418)

      где r_э - радиус кривизны наружной ветви горизонтального сечения элемента, см.
      748. Натяжения в материале съемного элемента закрытого типа определяются по формулам для монолита.

Раздел 7. Конструкция железобетонного корпуса

29. Общие требования

      749. Настоящий раздел устанавливает требования к конструкции, прочности и постройке железобетонных корпусов и надстроек.
      750. Для изготовления конструкций корпуса и надстройки необходимо применять материалы, соответствующие требованиям части 2 настоящих Правил и соответствующих стандартов.

30. Конструирование корпуса и надстройки

§ 1. Общие требования

      751. Корпуса железобетонных судов возможно набирать по поперечной, продольной и смешанной системе набора.
      Для стоечных судов типа дебаркадеров и брандвахт длиной до 35 м допускается безнаборная (безребристая) конструкция корпуса с часто расставленными поперечными переборками.
      Допускается смешанная конструкция корпуса из ребристых и безребристых элементов. Последние рекомендуется применять для внутренних частей корпуса (переборок, платформ).
      752. Корпуса железобетонных судов возможны сборной, сборно-монолитной и монолитной конструкции.
      753. Необходимо, чтобы открытые участки палубы железобетонного судна имели уклон, обеспечивающий сток воды за борт.
      Днище стоечных судов длиной более 30 м в оконечностях необходимо поднять выше грузовой ватерлинии.
      754. Необходимо, чтобы расположение непроницаемых переборок в корпусе судна обеспечивало его непотопляемость в соответствии с требованиями раздела 13 настоящих Правил.
      755. У стоечных судов классов «Р» и «Л» переборки возможны проницаемые в месте соединения их с палубой, если для наиболее неблагоприятного случая затопления высота надводного борта 0,7 м и более, за исключением форпиковой и ахтерпиковой переборки, а также переборки машинно - котельного отделения, которые во всех случаях необходимо непроницаемо соединить с палубой.
      756. Наружные части корпуса, подвергающиеся при эксплуатации ударам, необходимо защитить привальными брусьями, специальными отбойными устройствами или настилами.
      Необходимо, чтобы защитные конструкции корпуса передавали усилия от ударов на жесткие связи (переборки, балки набора или специальные местные подкрепления).
      757. Поверхности, испытывающие интенсивное местное истирание (плиты наружной обшивки и палубы в районе якорных клюзов, комингсы грузовых люков), необходимо облицевать металлом или другим защитным материалом.
      758. Количество и расположение арматуры в элементах железобетонного корпуса назначают из условия обеспечения прочности и ограничения раскрытия трещин с соблюдением соответствующих конструктивных требований.
      759. Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения растянутой арматуры в долях площади геометрического сечения элемента составляла:
      для арматуры из стали класса:
      A-I (A240) не менее 5 %;
      А-II (А300) не менее 4 %;
      А-III (А400) не менее 3 %.
      760. Во всех элементах корпуса, особенно в плитах наружной обшивки, требуемую площадь поперечного сечения арматуры следует обеспечивать применением возможно большего числа стержней малого диаметра с соблюдением минимально допустимых расстояний между стержнями (пункт 761 настоящих Правил).
      Необходимо, чтобы при этом диаметр стержней был не менее 10 мм для продольной арматуры балок и 6мм для сеток плит и хомутов и для арматуры, назначаемой из конструктивных соображений.
      761. Необходимо, чтобы расположение арматурных стержней в элементах корпуса соответствовало следующим требованиям:
      1) расстояние в свету между ближайшими параллельно расположенными стержнями было не менее их наибольшего диаметра и не менее 20 мм;
      2) минимальное расстояние в свету между выступающими частями перепусков или накладок стыков и ближайшими параллельными стержнями арматуры было 10 мм и более;
      3) арматурные стержни не закрывали отверстия, через которые подается бетон в нижележащие части конструкции, более чем на 40 % их площади.
      762. Необходимо, чтобы арматура корпуса была сварной и состояла из плоских сварных сеток или объемных сварных каркасов.
      Вязаная арматура допускается при изготовлении монолитных частей корпуса, а также отдельных секций при условии, что их арматуру собирают на месте бетонирования и в собранном виде не транспортируют.
      763. Сварку арматуры выполняют в соответствии с требованиями стандартов.
      Стыковые соединения стержней выполняют контактной или дуговой сваркой (фланговыми швами или ванным способом в желобчатых накладках).
      Во всех случаях необходимо, чтобы арматура в месте соединения была равнопрочна соединяемым стержням, а при соединении стержней разных диаметров - стержню меньшего диаметра.
      764. Соединения пересекающихся стержней выполняют контактной точечной электросваркой, полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа, ручной дуговой сваркой в труднодоступных местах.
      765. Соединения стержней с металлическими конструкциями выполняют электродуговой сваркой (сплошной шовной, точечной в среде защитных газов или под слоем флюса).
      766. Концы арматурных стержней необходимо надежно закрепить, в связи с чем необходимо:
      1) все учитываемые в расчете прочности гладкие растянутые стержни арматуры диаметром 10 мм и более, а также все анкеры, подвергающиеся растяжению и имеющие длину менее 20 диаметров, заканчивать концевыми крюками;
      2) растянутые стержни закреплять по возможности в сжатой зоне;
      3) перепускать стержни на участках, где они требуются по расчету, на следующую длину:
      растянутые стержни из арматурной стали классов A-I (A240) и А-II (А300) на 30 диаметров, класса А-III (А400) на 40 диаметров;
      сжатые стержни из стали класса A-I (А240) без крюков на 30 диаметров; других классов на 10 диаметров меньше, чем растянутые;
      4) все нагруженные продольные стержни, обрывающиеся в местах пересечения или притыкания балок, приваривать к специальным анкерам и ближайшим пересекающим стержням.
      767. Отгибы арматуры выполняют по дуге радиусом не менее 10 диаметров.
      Концевые нормальные крюки арматуры должны иметь диаметр в свету не менее 2,5 диаметра стержня, прямые крюки - длину отгибаемой части не менее 3 диаметров.
      768. Перегиб растянутой арматуры при углах менее 165⁰ не допускается. В этом случае арматура должна состоять из отдельных пересекающихся стержней, располагающихся вдоль граней сопрягаемых элементов.
      При углах, превышающих 165⁰, перегиб растянутой арматуры допускается при условии установки в них хомутов.
      769. Необходимо, чтобы:
      толщина защитного слоя бетона для всех наружных поверхностей корпуса и для внутренних поверхностей, подвергающихся смачиванию, была не менее 10 мм, а для остальных поверхностей - не менее 5 мм;
      части корпуса, соприкасающиеся с морской водой, а также интенсивно истираемые участки палуб, не имеющие специальных покрытий, имели толщину защитного слоя, увеличенную не менее чем на 5 мм по сравнению с указанной;
      для арматуры диаметром более 10 мм толщина защитного слоя была не менее диаметра стержня.
      770. При конструировании корпуса судна нельзя допускать образования очагов концентрации напряжения, для чего следует:
      1) обрывы стержней в основных связях корпуса рассредоточивать по длине и ширине элемента таким образом, чтобы в одном сечении площадь растянутой арматуры изменялась не более чем на 25 % для плит и 30 % для балок, а для сжатой арматуры - не более чем на 40 %;
      2) обрывающиеся связи закреплять на ближайших перекрестных связях или усиленных участках плит;
      3) изменять толщину плит и размеры балок постепенно, обеспечивая уклон не более 1:3;
      4) у прямых и острых углов деталей из бетона предусматривать фаски размером не менее 25 мм.

§ 2. Плиты

      771. Толщину плит корпуса назначают в зависимости от типа и размерений судна, его конструкции и условий обеспечения прочности.
      Во всех случаях необходимо, чтобы толщина плит не была менее указанной в приложении 97 настоящих Правил.
      772. Толщина плит в районе скулы, а также в местах расположения закладных деталей или в местах установки механизмов, устройств и оборудования необходимо увеличить не менее чем на 25 %.
      773. Плиты корпуса следует армировать двумя одинарными сетками, расположенными на расстоянии, равном не менее толщины защитного слоя (пункт 769 настоящих Правил).
      774. При армировании тонких плит, не испытывающих ударных нагрузок (плиты переборок, выгородок и палуб, защищенных настилами), разрешается применять вместо двух одинарных сеток одну полуторную, состоящую из средних распределительных стержней, к которым с обеих сторон следует крепить перпендикулярно расположенные рабочие стержни.
      Плиты наружной обшивки армировать полуторной сеткой запрещается.
      775. Арматуру плит в районе скулы, палубного стрингера, а также в местах, подверженных значительным ударным или сосредоточенным нагрузкам, необходимо усиливать путем увеличения размеров или установкой дополнительных стержней и местных сеток.
      776. Необходимо, чтобы площадь поперечного сечения распределительной арматуры плиты во всех случаях составляла не менее 20 % площади поперечного сечения рабочей арматуры и не менее требуемой пунктом 759 настоящих Правил.
      777. Необходимо, чтобы размеры арматурных стержней и их расположение соответствовали следующим требованиям:
      1) в одном ряду сетки по всей длине пролета плиты необходимо располагать не менее 5 и не более 25 стержней на 1 м длины;
      2) расстояние между рабочими стержнями не превышало 2,5 толщины плиты, а между распределительными - 4 толщины плиты;
      3) стержни основных сеток при толщине плиты до 80 мм были расположены в шахматном порядке, а не один над другим;
      4) диаметр стержней был не менее 6 мм и не более 0,25 толщины плиты;
      5) при армировании плит стержнями разных диаметров последние отличались друг от друга не более чем на 2 мм.
      778. В плитах днища, палубы и переборок разрешается до 40 % общего количества рабочей арматуры наружной сетки выполнять в виде отдельных стержней, расположенных над опорами плиты, при условии, что длина их будет не менее ширины опоры плюс 0,4 пролета плиты.
      779. Опорные сечения плит необходимо усиливать путем устройства вутов.
      Если вут учитывается при расчете прочности, то его следует армировать специальными стержнями или сетками с таким расчетом, чтобы перпендикулярно ребру было не менее 5 стержней на 1 м погонной длины вута.
      При устройстве вута не допускается применение отдельных стержней, указанных в пункте 778 настоящих Правил.
      780. Арматуру плит, образующих угол, соединяют с помощью сварки или путем перепуска из одной плиты в другую не менее 60 % стержней каждой плиты на длину 15 диаметров стержней, но не менее 150 мм.
      781. Арматуру плит, образующих тавр, соединяют с помощью сварки или путем отгиба всех стержней притыкаемой плиты между сетками другой плиты. Необходимо, чтобы длина отгиба была не менее 10 диаметров стержня.

§ 3. Балки

      782. Необходимо, чтобы высота ребра была не более 10 толщин плиты, а ширина - менее 1,5 толщины плиты.
      783. Необходимо, чтобы рабочая арматура балок соответствовала следующим требованиям:
      1) диаметр рабочих стержней был не менее 10 мм, а монтажных - не менее 6 мм;
      2) расчетная арматура была расположена не более чем в 3 ряда по высоте и не менее чем в 2 ряда по ширине как в сжатой, так и в растянутой зонах;
      3) при высоте балки 500 мм и более вдоль ее боковых граней была установлена дополнительная продольная арматура из стержней диаметром > 8 мм. Расстояние между стержнями по высоте балки было < 200 мм.
      784. Наклонную арматуру балок следует выполнять путем отгиба продольной арматуры, перепускаемой из растянутой зоны в сжатую, или введения специальных отогнутых стержней, заканчивающихся прямыми участками и приваренных внахлестку к продольной арматуре. Необходимо, чтобы отгибы арматуры составляли с осью балки угол не менее 30Ү и не более 60^о.
      Применение отдельных, не связанных с основной арматурой «плавающих» стержней не допускается.
      785. Необходимо, чтобы поперечная арматура балок, выполняемая в виде хомутов, соответствовала следующим требованиям:
      1) диаметр хомута составлял 0,25 диаметра продольной арматуры, но не менее 6мм;
      2) расстояние между хомутами не превышало наименьшего из следующих значений: 0,75 высоты балки.
      В пиллерсах и балках, подвергающихся осевому сжатию, шаг хомутов, кроме того, не превышал 1,5 ширины ребра;
      3) если площадь поперечного сечения сжатой арматуры превышает 3 % площади поперечного сечения элемента, то расстояние между хомутами не превышало 10 диаметров стержней указанной арматуры;
      4) каждый хомут охватывал в ребре не более 6 сжатых стержней.
      Если это условие не выполняется, то необходимо устанавливать дополнительные хомуты, скобы или стержни, скрепляющие продольную арматуру или противоположные ветви хомутов.
      786. Необходимо, чтобы:
      при армировании балок сварными каркасами последние имели поперечные связи - стержни или планки;
      расстояние между поперечными связями в растянутой зоне ребра не превышало 20 диаметров стержней продольной арматуры, но было не более 500 мм;
      в сжатой зоне ребра расстояние между поперечными связями не превышало 15 диаметров продольной арматуры, но было не более чем две ширины ребра;
      если площадь поперечного сжатия арматуры превышает 3 % поперечного сечения балки, то расстояние между поперечными связями не превышало 10 диаметров продольной арматуры.
      787. Соединение балки с плитой выполняют:
      1) перепуском двух продольных стержней ребра между сетками плиты (при замкнутых хомутах);
      2) размещение между сетками плиты отогнутых концов хомутов (лапок) длиной не менее чем 10 диаметров (при открытых хомутах), при этом над отогнутыми концами хомутов располагают по одному стержню, идущему по всей длине балки.
      788. Необходимо, чтобы:
      в наборе топливных и балластных отсеков корпуса были голубницы для стока воды и пропуска воздуха;
      голубницы не перерезали продольную арматуру балок;
      расстояние от кромок голубниц до продольной арматуры были не менее 10 мм.
      789. В местах пересечения балок обеспечивают непрерывность их продольной арматуры путем размещения стержней по высоте ребер на разных уровнях.
      Если высоты указанных балок отличаются более чем на 20 %, низкая балка необходимо усилить в месте соединения с высокой балкой армированным вутом.
      Устройство вутов не обязательно для слабо нагруженных балок, размеры которых принимают конструктивно.

§ 4. Вырезы

      790. Вырезы в плитах палубы, уменьшающие площадь сечения элемента, вводимого в эквивалентный брус, более чем на 15 %, необходимо подкреплять компенсирующей арматурой и железобетонными или металлическими комингсами.
      791. Все перерезанные стержни необходимо надежно соединить с компенсирующей арматурой и с комингсом.
      792. Углы прямоугольных вырезов рекомендуется закруглять или притуплять.
      Около углов больших вырезов, в которых возможна опасная концентрация напряжений, следует устанавливать стержни перпендикулярно биссектрисе угла.

§ 5. Межсекционные соединения

      793. Секции корпуса следует стыковать друг с другом и с монолитно изготавливаемыми элементами на арматурных выпусках.
      Для стыковки расположенных внутри корпуса элементов возможно применять закладные детали.
      Стыки секций необходимо располагать по возможности в менее напряженных местах. Необходимо, чтобы отпускная прочность бетона секций была не менее 70 % марочной.
      794. При конструировании стыков необходимо соблюдать следующие условия:
      1) при стыковке на арматурных выпусках расстояние между кромками секций было: для плит - не менее двух толщин плиты, а для балок - не менее удвоенной ширины или половины высоты ребра и во всех случаях не менее 100 мм;
      2) расстояние между параллельными стержнями арматуры стыков или расположенными в стыке соединительными деталями было равно половине диаметра арматуры, но не менее 10 мм;
      3) в месте стыка не допускаются выступающие наружу корпуса утолщения плит.
      795. В стыке на арматурных выпусках соединение стержней производят сваркой внахлестку или встык с помощью накладок.
      В угловых соединениях арматурные выпуски, не подвергающиеся растяжению, допускается обрывать в бетоне стыка с соблюдением требований пункта 766 настоящих Правил относительно анкеровки концов арматурных стержней.
      796. Стыки закладных деталей необходимо надежно закреплять и точно размещать.
      Необходимо, чтобы:
      в непроницаемых стыках расстояние между закладными деталями не превышало 250 мм;
      конструкция закладных деталей и их анкеров позволяла качественную укладку бетона при омоноличивании стыка.
      797. Необходимо, чтобы показатели прочности, непроницаемости и морозостойкости бетона стыков были не ниже, чем у бетона основного корпуса.
      798. Омоноличивать стыки следует обычным (ручным) или механизированным способом. По согласованию с Регистром судоходства омоноличивание стыков внутренних элементов корпусов судов длиной до 35 м (стыков переборок и выгородок с днищем, палубой и бортами, стыков элементов надстроек с корпусом и друг с другом) допускается способом зачеканки.
      799. Для исключения замораживания бетона при отрицательных температурах бетонирование стыков и монолитных элементов без специальной технологии, согласованной с Регистром судоходства, не допускается.
      800. Распалубка стыков и монолитно изготовляемых элементов допускается после достижения бетоном прочности (в % марочной):
      для вертикальных элементов - 35;
      для горизонтальных элементов - 50.
      801. Нагружать стыки и монолитные элементы (испытание на непроницаемость, передвижение судна на стапеле, спуск на воду) допускается после достижения бетоном прочности не менее 70 % марочной.

§ 6. Крепление оборудования к корпусу

      802. Корпус судна в районе расположения оборудования усиливают.
      803. Оборудование крепят к корпусу с помощью закладных деталей, сквозных или анкерных болтов.
      804. Крепление сквозными болтами допускается только к палубе и балкам набора, а также к выступающим частям корпуса.
      805. Применение анкерных болтов диаметром 12 мм и более при условии обеспечения надежной заделки допускается для крепления ко всем частям корпуса, кроме плит наружной обшивки и непроницаемых переборок.
      806. Если закладные детали крепят с помощью сварки, то необходимо, чтобы их толщина была не менее 5 мм; для заделывания детали в бетон необходимо не менее двух анкеров диаметром не менее 8 мм.
      Во избежание чрезмерного перегрева прилегающего бетона и значительных сварочных деформаций закладных деталей их следует сваривать точечными или прерывистыми швами с длиной провара не более 40 мм и калибром не более 5 мм.
      807. Трубы, проходящие через непроницаемые переборки или наружную обшивку, крепят к плите с помощью специальных закладных деталей (стаканов с фланцами, коробок, закладных листов), снабженных анкерами или приваренных к арматуре плиты.
      808. Крепление изоляции и внутренней отделки к корпусу допускается с помощью заделанных в бетон арматурных выпусков диаметром не менее 8 мм.
      809. Крепление слабонагруженных элементов выполняют с помощью винтов и гужонов, заделанных в балках набора или в плитах палубы толщиной не менее 60 мм.
      810. По согласованию с Регистром судоходства малоответственные и слабонагруженные детали допускается крепить к бетону с помощью специальных клеев.

§ 7. Железобетонные надстройки

      811. Надстройки из железобетона выполняют легкими, то есть не участвующими в общем изгибе корпуса судна.
      812. При необходимости железобетонные надстройки сооружают прочными, то есть участвующими в общем изгибе корпуса судна. В этих случаях следует предусматривать надежную связь надстройки с корпусом, обеспечивающую их совместную работу.
      Необходимо, чтобы материал и конструкция прочной надстройки удовлетворяли требованиям настоящего раздела для основного корпуса.

31. Расчеты и нормы прочности

§ 1. Общие требования

      813. Значения внешних нагрузок определяют применительно к требованиям раздела 2 настоящих Правил.
      814. Внешние нагрузки, действующие на корпус судна в аварийном состоянии, определяют из условия затопления одного или двух отсеков (пункты 1191 и 1193 настоящих Правил) наиболее неблагоприятного с точки зрения общей прочности судна.
      815. В случае проверки прочности сборных элементов при их транспортировке и монтаже за расчетную нагрузку принимают собственный вес элемента, умноженный на коэффициент динамичности, равный 1,5.

§ 2. Расчетные силы, моменты и напряжения от общего изгиба

       816. Для определения расчетных сил, моментов и напряжений от общего изгиба корпус судна рассматривают как эквивалентный брус и применяют следующие обозначения:
      М - изгибающий момент, кН•м;
      N - продольные усилия, кН;
      Q - перерезывающая сила, кН;
      Ф - касательные напряжения, МПа;
      I - момент инерции приведенной площади всего поперечного сечения эквивалентного бруса, м⁴;
      S - статический момент приведенной площади части поперечного сечения эквивалентного бруса, расположенной по одну сторону от нейтральной оси, взятый относительно нейтральной оси эквивалентного бруса, см³;
      S_э - статический момент приведенной площади поперечного сечения рассматриваемого элемента относительно нейтральной оси эквивалентного бруса, см³;
      F_э - приведенная площадь поперечного сечения рассматриваемого элемента, см²;
      F_п - приведенная площадь поперечного сечения днищевого или палубного пояса эквивалентного бруса, см²;
      Н - высота борта судна, измеряемая между наружными поверхностями плит днища и палубы, м;
      - сумма толщин бортов и продольных переборок на уровне нейтральной оси эквивалентного бруса, см.
      817. Расчетные силы, моменты и напряжения находят для двух возможных положений судна: прогиба - при сжатой палубе и перегиба — при сжатом днище.
      818. Расчетные силы, моменты и напряжения вычисляют для сечений, в которых элементы корпуса наиболее напряжены (сечения в средней части судна, в районе больших вырезов, в местах изменения системы набора, обрыва продольных связей).
      819. Продольные связи корпуса и железобетонной надстройки включают в состав эквивалентного бруса при условиях, предусмотренных главой 4 настоящих Правил, как и для аналогичных связей стальных судов.
      Ослабление от единичных вырезов, наибольший размер которых не превышает 5 толщин плиты и которые не уменьшают площадь сечения пояска эквивалентного бруса более чем на 3 %, возможно не учитывать.
      820. Продольные силы от изгибающего момента в элементах эквивалентного бруса допускается определять без учета работы бетона в растянутой зоне, кН:

N = 10²MS_э /I.                                      (419)

      Для однопалубных судов с плоским одинарным днищем продольные силы от изгибающего момента вычисляют по приближенной формуле, кН:

N = MF_э /HF_п.                                       (420)

      821. В приведенную площадь поперечного сечения включают всю площадь поперечного сечения арматуры и 0,1 площади поперечного сечения сжатой зоны бетона.
      822. Наибольшие касательные напряжения в вертикальных элементах эквивалентного бруса (бортах и продольных переборках), МПа:

= 10 QS /I .                                    (421)

      Для однопалубных судов с плоским одинарным днищем наибольшие касательные напряжения, МПа, можно определять по следующей приближенной формуле:

= 10^-1 Q/H.                                      (422)

§ 3. Расчетные силы, моменты и напряжения от местной нагрузки

      823. Расчетные силы, моменты и напряжения в связях корпуса от местного изгиба определяют по общим правилам строительной механики для упругих систем и применяют следующие основные обозначения:
      q и q₁ - интенсивность расчетной нагрузки, кН/м;
      h_вс - высота столба воды, создающего гидростатическую нагрузку на борт или переборки, м;
      М_оп - изгибающий момент в опорном сечении балки-полоски, кН•м;
      М_пр - изгибающий момент в середине пролета балки-полоски, кН•м;
      l - пролет балки-полоски в свету, м;
      l₁ - пролет балки-полоски между осями опор, м;
      l_в - длина вута, м;
      h - толщина плиты, см;
      h _р - расчетная толщина плиты в районе вута, см;
      h_в - полная высота вута, см;
      h _вр - расчетная высота вута, см.
      824. Поперечные связи набора корпуса необходимо рассчитывать в составе шпангоутной рамы как простые или многопролетные балки.
      825. Продольные связи набора рассчитывают с учетом заделки на поперечных переборках, считая рамные шпангоуты и бимсы упругими или жесткими опорами в зависимости от принятой конструкции.
      826. Моменты инерции поперечных связей для определения соотношения их жесткостей вычисляются в предположении упругой работы этих сечений без учета арматуры.
      827. Прямоугольные плиты, опертые по трем или четырем кромкам, рассчитываются как балки с пролетом, равным меньшей стороне плиты, если соотношение сторон больше чем 2:1.
      При отношении сторон, равном или меньшем 2:1, прямоугольные плиты следует рассчитывать по формулам для тонкой изотропной плиты.
      Плиты, опертые по двум кромкам, рассчитываются как балки с пролетом, равным расстоянию между опертыми кромками.
      828. За расчетный пролет балок и плит принимается расстояние между осями опор.
      Геометрические размеры шпангоутных рам принимаются по внутренней поверхности обшивки.
      829. В балках и плитах, имеющих вуты с отношением h_в/l_в < ¹/₃, вуты учитываются в соответствующих сечениях полностью.
      Вуты с отношением hв/lв > 1/3 условно считаются имеющими отношение h_в/l_в = ¹/₃ (приложение 98 настоящих Правил).
      830. При определении элементов сечения балок набора необходимо засчитывать присоединенные пояски плит.
      Расчетную ширину присоединенного пояска следует принимать равной полусумме прилегающих к ребру пролетов плиты, но не более 20 толщин (или 25 толщин плиты при ее сопряжении с ребром, армированным вутами).
      При этом необходимо, чобы ширина присоединенного пояска не превышала ¹/₃ размера расчетного пролета балки.
      831. Для неразрезных балок и балочных плит за расчетный опорный момент принимается момент в сечении по грани ребра, являющегося опорой. При этом для защемленной на опорах балки-полоски, имеющей армированные вуты и загруженной равномерно распределенной нагрузкой, изгибающие моменты возможно рассчитывать, как для непризматической балки, кН•м:
      на опоре

М_оп = -ql²/(12);                                    (423)

      в пролете

М_пр = ql² (3-2)/24,                                 (424)

      где  - коэффициент, определяемый согласно приложению 99 настоящих Правил.
      832. При проверке прочности плит бортов с поперечной системой набора и переборок с вертикальными ребрами за интенсивность нагрузки на балку-полоску принимается наибольшее из значений, вычисленных по формулам, кПа:

q = 9,81 (h_вс - 0,5l);                              (425)

q1 = 9,81•2h_вс /3.                                  (426)

§ 4. Расчетная проверка прочности элементов корпуса судна
из обычного железобетона

      833. Основные обозначения:
      R_np - предел прочности бетона на осевое сжатие, МПа;
      R_p - предел прочности бетона при осевом растяжении, МПа;
      R_еН - предел текучести арматуры, МПа;
      М - изгибающий момент от расчетной нагрузки в нормальном сечении элемента, Н•см;
      М_р - расчетный разрушающий момент в нормальном сечении элемента, Нсм;
      N - продольная сила от расчетной нагрузки, Н;
      N_р - расчетная разрушающая продольная сила, Н;
      Q - перерезывающая сила от расчетной нагрузки, Н;
      Q_р - расчетная разрушающая перерезывающая сила, Н;
      Q_б - проекция предельной силы в бетоне наклонного сечения элемента на нормаль к оси элемента, Н;
      _гл.р - главные растягивающие напряжения, МПа;
       - наибольшие касательные напряжения в бортах и продольных переборках от общего изгиба, МПа;
      F_a - площадь поперечного сечения растянутой арматуры, см2;
      F^,_a - площадь поперечного сечения сжатой арматуры, см²;
      F_aб - площадь поперечного сечения вертикальной или горизонтальной арматуры, приходящаяся на 1 м длины сечения борта или продольной переборки, см²/м;
      а - расстояние от центра тяжести площади поперечного сечения арматуры F_a до ближайшей кромки сечения, см;
      b - полная высота прямоугольного или таврового сечения; толщина плит бортов и продольных переборок, см;
      h - ширина прямоугольного поперечного сечения; ширина ребра таврового сечения, см;
      h₀ - рабочая высота сечения, равная h - а, см;
      е₀ - эксцентриситет продольной силы, равный M/N, см;
      k, k₁ - коэффициенты запаса прочности, принимаемые согласно приложению 100 настоящих Правил.
      834. Проверку прочности элементов необходимо выполнять:
      1) по нормальным сечениям на действие изгибающих моментов, продольных сил, а также на совместное действие изгибающих моментов и продольных сил;
      2) по наклонным сечениям на действие перерезывающих сил.
      Борта и продольные переборки, кроме того, необходимо проверить на действие перерезывающей силы от общего изгиба.
      835. Проверку прочности по нормальным сечениям выполняют в местах действия наибольшего изгибающего момента, резкого изменения сечения элемента и обрыва арматуры.
      При этом необходимо соблюдать следующие условия:
      при действии изгибающих моментов

М_р/М > k;                                           (427)

      при действии продольных сил, а также при совместном действии изгибающих моментов и продольных сил

N_р/N > k.                                           (428)

      836. Проверка прочности по наклонным сечениям на действие перерезывающей силы необходимо выполнить (приложение 101 настоящих Правил) применительно к:
      1) местам действия наибольшей перерезывающей силы;
      2) местам резкого изменения поперечного сечения элемента;
      3) сечениям, проходящим через грань опоры (сечение I - I);
      4) сечениям, проходящим через расположенные в растянутой зоне начала отгибов (сечения II - II, III - III, IV - IV);
      5) сечениям, проходящим через расположенные в растянутой зоне точки изменения интенсивности поперечного армирования (сечение V - V).
      При этом необходимо выполнять следующие условия:

Q_р / Q > k1,                                        (429)

      где k₁ - коэффициент запаса прочности, принимаемый согласно приложению 100 настоящих Правил;

Q < bh₀R_пp / 7.                                      (430)

      При наличии отогнутых стержней значение расчетной перерезывающей силы принимается:
      для отгибов первой плоскости - равным значению перерезывающей силы у грани опоры;
      для отгибов каждой из последующих плоскостей - равным значению перерезывающей силы у нижней точки, предыдущей по отношению к опоре плоскости отгибов.
      837. Проверку прочности по наклонным сечениям на действие перерезывающих сил возможно не производить, если удовлетворяется условие

bh₀R_p / Q > k₁.                                      (431)

      838. Проверку прочности внецентренно сжатых элементов по наклонным сечениям на действие перерезывающих сил необходимо производить как для изгибаемых элементов (без учета осевого сжатия).
      839. Проверку прочности внецентрено растянутых элементов на действие перерезывающих сил необходимо выполнять с учетом следующих указаний:
      1) необходимо, чтобы при малых эксцентриситетах (растягивающая сила приложена между центрами тяжести площади поперечного сечения арматуры Fa и F^,a) вся перерезывающая сила в сечениях, составляющих с продольной осью элемента угол 60^о и менее, воспринималась поперечной арматурой.
      Проверку прочности элементов в сечениях, составляющих с продольной осью угол более 60^о, возможно не проводить;
      2) при больших эксцентриситетах (растягивающая сила приложена за пределами центров тяжести площадей поперечных сечений арматуры Fa и F^,a) проверку прочности необходимо производить как для изгибаемых элементов.
      Если e₀ < 1,5/h_o, значение Q_б, вычисленное по формуле 495 настоящих Правил, необходимо умножить на коэффициент kв, равный

k_в = е₀ /h₀ - 0,5.                                  (432)

      840. При большом эксцентриситете проверка прочности внецентренно растянутых элементов на действие перерезывающих сил возможно выполнять, если удовлетворяется хотя бы одно из следующих условий:

_гл.р < R_p / k₁;                                    (433)

Q < 10² k_вR_pbh₀/k₁,                                 (434)

      где k_в - коэффициент, рассчитанный по формуле 432 настоящих Правил.
      При малых эксцентриситетах проверку прочности возможно не выполнять, если удовлетворяется первое из указанных условий формулы 433 настоящих Правил.
      841. При проверке прочности бортов и продольных переборок на действие перерезывающей силы от общего изгиба необходимо выполнять следующие условия:

 < R_пp /7;                                          (435)

F_а.бR_еН /100h > k.                                  (436)

      В площадь поперечного сечения вертикальной или горизонтальной арматуры F_аб допускается включать площадь поперечного сечения арматуры соответственно вертикальных или горизонтальных ребер, условно разнесенную равномерно по сечению.
      842. Проверку прочности бортов и продольных переборок на действие перерезывающей силы возможно не проводить, если удовлетворяется следующее условие:

 < R_p / k₁                                         (437)

§ 5. Расчетные характеристики материалов и формулы для определения разрушающих сил и моментов

      843. Основные обозначения:
      R_пp - предел прочности бетона при осевом сжатии (призменная прочность), МПа;
      R_p - предел прочности бетона при осевом растяжении, МПа;
      E_б - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, МПа;
      R_еН - предел текучести арматуры, МПа;
      E_a - модуль упругости арматуры, МПа;
      М - изгибающий момент от расчетной нагрузки в нормальном сечении элемента, Н•см;
      М_р - расчетный разрушающий момент в нормальном сечении элемента, Н•см;
      N - продольная сила от расчетной нагрузки, Н;
      N_р - расчетная разрушающая продольная сила, Н;
      Q - перерезывающая сила от расчетной нагрузки, Н;
      Q _р - расчетная разрушающая перерезывающая сила, Н;
      Q_б - проекция предельного усилия в бетоне наклонного сечения элемента на нормаль к оси элемента, Н;
      q_x - предельная сила в поперечных стержнях (хомутах) на единицу длины элемента, Н/см;
      l₀ - расчетная длина элемента, см;
      r - наименьший радиус инерции площади поперечного сечения элемента, см;
      F - площадь поперечного сечения всего элемента, см²;
      F_б - площадь поперечного сечения бетона, см²;
      F₀ - площадь поперечного сечения всей продольной арматуры, см²;
      F_a - площадь поперечного сечения продольной арматуры, см²:
      для изгибаемых элементов — находящейся в растянутой зоне,
      для внецентренно сжатых элементов — расположенной у кромки сечения, наиболее удаленной от точки приложения продольного усилия N,
      для внецентренно растянутых элементов - расположенной у кромки сечения, наименее удаленной от точки приложения продольного усилия N;
      F^,_a - площадь поперечного сечения продольной арматуры, см²:
      для изгибаемых элементов - расположенной в сжатой зоне,
      для внецентренно сжатых элементов - расположенной у кромки сечения, наименее удаленной от точки приложения продольной силы N,
      для внецентренно растянутых элементов - расположенной у кромки сечения, наиболее удаленной от точки приложения продольной силы N;
      F_от - площадь поперечного сечения отогнутых стержней, расположенных в одной плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение, см²;
      F_п - площадь поперечного сечения поперечных стержней, расположенных в одной нормальной к оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение, см²;
      f_x - площадь поперечного сечения одной ветви хомута, см²;
      n - число ветвей хомутов в одном сечении элемента;
      t - расстояние между поперечными стержнями (хомутами) по длине элемента, см;
       - угол наклона отогнутых стержней к оси элемента, град;
      а - расстояние от центра тяжести площади поперечного сечения арматуры F до ближайшей кромки сечения, см;
      а^, - расстояние от центра тяжести площади F'a поперечного сечения арматуры, до ближайшей кромки сечения, см;
      b - ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового сечения, см;
      b_п - ширина присоединенного пояска, см;
      h - полная высота прямоугольного или таврового сечения, см;
      h₀ - рабочая высота сечения, равная h - а, см;
      h^,₀ - рабочая высота сечения, равная h - а^,, см;
      h _п - толщина присоединенного пояска, см;
      Z - высота сжатой зоны бетона, вычисляемая с учетом работы сжатой арматуры, см;
      Z₀ - высота сжатой зоны бетона, вычисляемая без учета работы сжатой арматуры, см;
      S₀- статический момент площади всего рабочего поперечного сечения бетона относительно оси, проходящей через центр тяжести площади F_a поперечного сечения арматуры, см³;
      S_б - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно оси, проходящей через центр тяжести площади F_a поперечного сечения арматуры, см³;
      е₀ - эксцентриситет продольной силы, равный M/N, см;
      е - расстояние от линии действия усилия N до центра тяжести площади F_a поперечного сечения арматуры, см;
      е^, - расстояние от линии действия силы N до центра тяжести площади F^,_a поперечного сечения арматуры, см;
      с - расстояние от центра тяжести площади поперечного сечения до растянутой или наименее сжатой кромки, см;
      с^, - расстояние от центра тяжести площади поперечного сечения до сжатой или наименее растянутой кромки, см.
      844. Расчетные показатели прочности судостроительного бетона необходимо принимать согласно приложению 102, а арматуры - согласно  приложению 103настоящих Правил.
      845. Плотность бетона необходимо определять опытным путем на исходных материалах, используемых в судостроительной организации.
      При отсутствии опытных данных на стадии проектирования допускается принимать плотность тяжелого бетона 2,40 - 2,45 т/м³, а легкого бетона согласно приложению 104 настоящих Правил.
      Плотность железобетона следует определять, как сумму масс бетона и арматуры, отнесенную к единице объема конструкции.
      846. Расчетные разрушающие усилия в центрально-сжатых элементах, Н,

N_р = 100 (R_прF_б + R_еНF₀),                           (438)

      где  - коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно приложению 105 настоящих Правил.
      Расчетная длина l₀ элемента определяется умножением его геометрической длины на коэффициент, зависящий от степени защемления и подвижности концов элемента и принимаемый равным:
      при полном защемлении обоих концов - 0,5;
      при полном защемлении одного конца и шарнирно-неподвижном закреплении другого - 0,7;
      при шарнирно-неподвижном закреплении обоих концов - 1;
      при одном полностью защемленном и одном свободном конце - 2;
      при частичном защемлении концов и в рамках с несмещающимися узлами - 0,7.
      847. Расчетные разрушающие силы в центрально растянутых элементах, Н,

N_р = 10²R_еНF₀.                                       (439)

      848. Расчетные разрушающие моменты в изгибаемых элементах прямоугольного сечения (приложение 106 настоящих Правил), Н•см